Nostureiden käyttäjät ilahtuvat siitä, että laitteilla yletytään korkeammalle. Kun perävaunussa on käytetty Strenx-terästä, sen hyötykuorma on suurempi. Kuorma-autojen omistajille Strenxin käyttö tarkoittaa alempaa sesta onkin kyse, sen suorituskykyä voi parantaa Strenx-rakenneteräksellä. Soita SSAB:n yhteyshenkilöllesi ja lue lisää osoitteessa strenx.com. sesta onkin kyse, sen suorituskykyä voi parantaa Strenx-rakenneteräksellä. Kuorma-autojen omistajille Strenxin käyttö tarkoittaa alempaa suurempi. Nämä ovatkin Strenx-teräksen merkittävimmät edut: mistä tahansa sovelluksesta onkin kyse, sen suorituskykyä voi parantaa Strenx-rakenneteräksellä. strenx.com HT_5_15.indd 2 22.10.2015 7.48. Tämän ansiosta lopputuotteiden kehittämisestä vastaavat paksuuksilla. VASTAA HAASTEISIINI Uusi Strenx-portfolio tarjoaa maailman laajimman erikoislujien rakenne Uusi Strenx-portfolio tarjoaa maailman laajimman erikoislujien rakenne-paksuuksilla. Tämän ansiosta lopputuotteiden kehittämisestä vastaavat suunnittelijat ja insinöörit voivat tehdä tuotteita, jotka ovat vahvempia, suunnittelijat ja insinöörit voivat tehdä tuotteita, jotka ovat vahvempia, suurempi. Kuorma-autojen omistajille Strenxin käyttö tarkoittaa alempaa suurempi. Tämän ansiosta lopputuotteiden kehittämisestä vastaavat suunnittelijat ja insinöörit voivat tehdä tuotteita, jotka ovat vahvempia, kevyempiä, turvallisempia, kilpailukykyisempiä ja kestävämpiä. Kuorma-autojen omistajille Strenxin käyttö tarkoittaa alempaa polttoaineenkulutusta ja vähemmän hiilidioksidipäästöjä. STRENXIN EDUT: Uusi Strenx-portfolio tarjoaa maailman laajimman erikoislujien rakenneterästen valikoiman 600 – 1 300 MPa myötölujuuksilla ja 0,7–160 mm paksuuksilla. sesta onkin kyse, sen suorituskykyä voi parantaa Strenx-rakenneteräksellä
5/ 20 15 [ www.hitsaus.net ] 2 5 % Hallitus on pääministeri Juha Sipilän johdolla syksyn mittaan toistanut toistamiseen 5 %:n tuottavuusloikkaa, jolla Suomen kansantaloudelle tärkeän vientiteollisuuden ilmeinen ahdinko saataisiin kuntoon ja vienti alkaisi vetää. Fiksua tuotesuunnittelua tarvitaan. Tehostamistoimenpiteiden pitäisi alkaa jo tuotteiden suunnittelusta. Kilpailukykyja kustannustilastoista yms. Toki todentaminen ja mittaaminen on sitten toinen asia. ”Konepajat ovat Suomen talouden selkäranka”, totesi Elinkeinoelämän Keskusliiton EK:n toimitusjohtaja Jyri Häkämies (prometalli No 3-4/2015). Valitettavan vähän julkisuudessa on esitelty asian tätä toista puolta. Onko tuotteiden laatu huono, vaikka olemme koko historian ajan kehuskelleet suomalaisella huippulaadulla. Onko suomalaiset tuotteet suunniteltu liian monimutkaisiksi, jolloin tekeminen ottaa aikaa paljon tai tuotanto ei pysty hyödyntämään tehokkaita valmistumismenetelmiä, esim. Valmistaminen voi tulla kalliiksi monistakin syistä – eikä vienti vedä. Työtä pitää tehdä yrityksissä investointien, innovaatioiden ja tekniikan kehittymisen avustamana sekä uusia tehokkaampia työtapoja käyttäen. Onko hallitus edes ajatellut muuta kuin omia pakkolakejaan. Pääministerin mukaan syyllinen näyttäisi olevan yksinkertaisesti työn kalleus – tarkoittanee korkeat palkat ja lyhyt työaika. Maailma ja yritysten toimintaympäristö saattaa muuttua paljonkin ennen kuin hallituksen toimenpiteet tulevat vasta voimaan eli vuoden 2017 alusta! Miten tulokset ylipäätänsä voidaan mitata ja milloin. Hitsaustekniikka (Suomen Hitsausteknillinen Yhdistys), Metallitekniikka (Talentum), prometalli (Publico) ja Visio (Teknologiateollisuus), on numerosta toiseen artikkeleita ja uutisia tuottavuudesta, joihin verrattuna 5 % tuntuu pikkuloikalta. Tähän voisi kytkeä tavalla tai toisella mukaan Elinkeinoelämän Keskusliiton EK:n ja Teknologiateollisuus ry:n. Hakaniemen Metalli ja toimitusjohtaja Tero Niemelä suunnittelivat keräyskartonkia käsittelevän rumpupulpperin kokonaan uusiksi (prometalli No 2/2014). Pelkkä materiaalin valintakin voi tuoda suuria säästöjä. Hän pohdiskeli myös tuotannon kehittämistä ja tehostamistoimenpiteitä. Minkälaisen analyysin perusteella on päädytty juuri 5 %:iin. Tässä lehdessä kerrotaan useamman artikkelin voimin lujien terästen tuomista taloudellisista hyödyistä. Nyt sitten laitetaan veronmaksajat tuottavuustalkoisiin parantamaan yritysten kilpailukykyä erilaisten ”pakkolakien” avulla (sosiaalietujen leikkaukset, työajan pidennykset, palkan alennukset ja mitä ne sitten lopulta ovatkaan), jotka kohdistuvat paljon myös muutenkin tiukoilla oleviin ihmisiin. Seuraavassa on joitakin poimintoja saavutetuista tuloksista. Opas on tarkoitettu käsikirjaksi Lean-toimintaperiaatteiden soveltamiseksi yrityksille. Tässä lehdessä näitä Lean-esimerkkejä on ollut seuraavissa mm. Valmistavatko suomalaiset tuotteita, joita ei kukaan tarvitse eikä siten ostakaan. Lehdessä on ollut vuosien varrella jatkuvasti tuottavuusartikkeleita, viime vuosina erityisesti Leanistä. Alan lehdissä, mm. Nyt sille olisi todellinen tarve. Kilpailukyvystä ja tuottavuudesta huolehtimisen pitäisi kuulua jokaisen yrityksen jokapäiväiseen toimintaan. Miksi vienti ei vedä. Tässä muutamia esimerkkejä työkalupakista. numeroissa 1/2015, 5/2013, 3/2014 ja 5/2007. Yksi esimerkki suunnittelusta. Teknologiateollisuus ry ja Metallityöväen Liitto ry ovat laatineet jo kymmenkunta vuotta sitten yhdessä julkaistun Tuottavuuden tienviitat – Älyä peliin edistämään työpaikkakohtaisia tooimenpiteitä tuottavuuden edistämiseksi. Hallituksen nykyiset toimet eivät ainakaan siihen rohkaise – jäädään lepäämään, kun joku muu huolehtii. Hitsaustekniikka-lehti on ollut jo vuosia hitsaavien konepajojen tuottavuuden asialla poimimalla työkalupakistaan aina ajankohtaisia keinoja asioiden korjaamiseksi. Hitsaustekniikka-lehti on lähellä konepajateollisuutta, joka on myös suuri vientiteollisuudessa. Yrityksille on tarjolla paljon erilaisia työkaluja, joilla voidaan saavuttaa merkittäviä tuloksia. Hitsaavan tuotannon yritysjohdolle on tarjolla paljon työkaluja (keinoja): Lean-toimintamalli (Lean Management), TWM (Total Welding Management), tehokkaat hitsausmenetelmät, mekanisointi ja automatisointi, hitsaushenkilöstön pätevöityskoulutus jne, jne. Tuntematonta on, mitä 5 %:in loikka loppujen lopuksi tuo tulleessaan. Työ maksoi 20 000 euroa. Teknologiateollisuus ry on julkaissut äskettäin erinomaisen kirjasen Lean taskukirja. Onko siitä tehty perusteellisia selvityksiä. Päätoimittaja Mika Hämäläinen pohti tuottavuusongelmaa äskettäin Metallitekniikka-lehden pääkirjoituksessaan (No 9/2015) ”Tuottavuusloikka jää lyhyeksi Ratkaisun hakeminen pelkällä palkkakurilla on tekopyhää”. on toki erilaisia käsityksiä ja tuloksia, joihin en tässä mene sisälle. mekanisointia ja automatisointia. Valmistusystävällisestä suunnittelusta on puhuttu jo useita kymmeniä vuosia – niin kauan kuin minä olen ollut alalla. Hallituksella ei tosin ole käskyvaltaa yrityksiin, jos yrityksissä ei ala tapahtua mitään positiivista kehitystä. Harvassa ovat ne numerot, joissa otsikoissa ei ole sanoja tuottavuus, tehokkuus, kilpailukyky yms. Näiden lehtien työkalupakki näyttää sisällöltään aivan muulta kuin hallituksen kuuluisa työkalupakki. Säästöiksi tuli yli 200 000 euroa verrattuna aiempiin valmistuskustannuksiin! Mikä olikaan tämän tuottavuusloikan suuruus. Eikös yrityksillä olekaan vastuuta omasta kilpailukyvystään ja sen kohentamisesta. Suomen teollisuuden yksikkötyökustannukset suhteessa Saksaan teollisuuteen ovat kahdessa vuodessa kuitenkin enemmän kuin puolittuneet. Vai onko tuotteiden laatu turhan hyvä, mikä nostaa tuotteiden hintaa yli kilpailijoiden tuotteiden, jolloin jäämme kisoissa toiseksi. HT_5_15.indd 2 22.10.2015 7.48. Suunnittelija lyö lukkoon noin 70 % kaikista tuotteen kustannuksista, kuuluu ikivanha sanonta
”Lean houkuttaa, koska eri tutkimusten mukaan se on tehokkain tällä hetkellä tunnettu tapa kehittää koko organisaation laajuista osaamista ja kyvykkyyttä”, kirjoitti prometalli-lehti numerossa 2/2013. ”Lean-ajattelu perustuu siihen, että tuotetaan parasta mahdollista arvoa asiakkaalle keskittymällä oikeaan tekemiseen. Erinomainen tuotannon, tuotteiden ja palvelujen laatu sekä jatkuva parantaminen . Yhteiskunnallinen varmuus ja jatkuvuus Mika Hämäläinen päätti Metallitekniikka-lehden pääkirjoituksensa seuraavasti. Meyer Turun telakka (ent. Tuotannon läpäisyajan lyhentäminen ei perustu työtahdin kasvattamiseen, vaan erilaisten odotusaikojen poistamiseen valmistuksessa.” Hitsaustekniikan professori Jukka Martikainen Lappeenrannan teknillisestä yliopistosta tiivistää Suomen hitsaavan teollisuuden kilpailukyvyn seuraavasti: . Ympäristöja turvallisuusasiat ovat kunnossa . Verkostoituminen . Mekanisoinnin ja robotisoinnin käyttöönotto ja niiden korkea käyttöaste . Nopea reagointi ja uusiutuminen . Erikoisosaaminen ja ammattitaito . Projektin tavoitteeksi asetettiin tuotannon läpimenoajan puolittaminen putkipajan tuotantoyksikössä. Viisas päätöslause tällekin kirjoitukselle. Innovatiiviset ja valmistusystävällisesti hyvin suunnitellut tuotteet . Tuottavuusloikan suuruus. Olen vakuuttunut, että puolittamistavoite saavutetaan, kun kaikki parannukset on saatu päätökseen suunnitelman mukaisesti´, kertoo telakan varustelupäällikkö Janne Luukkonen Hitsaustekniikka-lehdessä No 1/2014. Teknologiateollisuus ry järjestää myös tuottavuuskoulutusta, jonka tarkoituksena on esitellä tuottavuuden ja menetelmäkehityksen perustyökaluja. ”Saavutetut tulokset ovat hyviä. Toimitusvarmuus ja aikataulujen pitäminen . Juha Lukkari Päätoimittaja Koe enemmän värisävyjä ja kontrastia! 3M Speedglas TM Automaattihitsauslasi 9100XXi • Auto-ON toiminto • Parannettu optiikka • Uusi muotoilu • Hiontatila • Muistitila • Uusi käyttöliittymä Työsuojelutuotteet Suomen 3M Oy Keilaranta 6, 02150 Espoo www.3M.fi/suojaimet HT_5_15.indd 3 22.10.2015 7.48. Työmotivaatio, ammattiylpeys, vastuunotto ja luotettavuus kaikessa tekemisessä . Palveluliiketoimintaosaaminen entistä enemmän mukaan . ”Monella yrittäjällä ei ole ollut rohkeutta ja tarmoa kehittää omaa yritystään, eikä heillä nyt ole oikeutta vaatia yhteiskuntaa korjaamaan heidän omia tuottavuuspuutteitaan työntekijöiden kustannuksella”. Korkean teknologian valmistusosaaminen ja menetelmät . Tulokset, konkreettiset sellaiset, eivät näy yhdessä yössä, mutta määrätietoisella yhteistyöllä ja oikealla asenteella on mahdollista saavuttaa käytännössä mitä vain!” Näin kirjoitti Hitsaustekniikka-lehdessä No 1/2015 runkotuotannon kehittämispäällikkö Kai Viklund Meyer Turun telakalla aloitetusta Lean-toiminnasta. ”Saavutukset antavat uskoa myös jatkotyöhön ja siihen, että meillä on erinomaiset edellytykset olla kilpailukykyisiä maailmanmarkkinoilla. Tarvitaan ”vetureita” . Pätevöityskoulutus . Hitsaustyön organisointi ja johtaminen . STX Finland Turun telakka) toteutti AEL:n kanssa Lean-kehityshankkeen. Yrityksen kilpailukyky paranee, kun luovutaan toimintaa haittaavasta turhasta tekemisestä ja pyritään jatkuvasti parantamaan sekä virtaustehokkuutta että kapasiteetin tehokasta käyttöä. ”Human factors” ja suomalainen työkulttuuri
Terästen valmistajat ja käyttäjät luokittelevat teräkset haluamallaan tavalla, koska standardisoitua terminologiaa ei ole. high strength steels . Terminologiaa Nykyään puhutaan ja kirjoitetaan paljon lujista teräksistä, joiden käyttö on koko ajan lisääntymässä materiaalien ja rakenteiden valmistuksessa saatavien säästöjen vuoksi. Joillekin lujuusraja on jo S355 MPa, eli ensimmäinen luja teräs on S355. Painon väheneminen näkyy valmiin tuotteen toiminnassa esimerkiksi kuljetusja nostokaluston hyötykuorman kasvuna. myötölujuudet 550-890 MPa Terässtandardit ja lujat teräkset Rakenneterästen EN-standardeihin sisältyy paljon lujia teräksiä, joiden myötölujuus (ylempi myötöraja) on vähintään 460 MPa, taulukko 1. ENstandardeissa terästen lujuudet määritellään ohuimman paksuuden myötölujuuden mukaan, mutta monessa maassa Euroopan ulkopuolella standardeissa murtolujuuden mukaan. Joillekin raja on vasta 460 MPa tai jopa 500 MPa. engl. Teräksen valmistusprosessien kehittymisen myötä on markkinoille tullut entistä parempia teräksiä, joissa korkeaan lujuuteen yhdistyvät hyvä sitkeys ja hyvä hitsattavuus. Kun puhutaan teräksen lujuudesta, on käytetty terminologia hyvin kirjavaa. Ominaisuuksia ja käyttökohteita Kaikilla teräksillä on lujuudesta riippumatta sama ominaispaino eli tiheys, noin 7,9 kg/dm 3 . Hitsauslisäaineiden EN-standardeissa lujien terästen myötölujuuden alaraja on 550 MPa: . Mutta kun puhutaan terästen ryhmittelystä lujuusluokkien mukaan, ei ole olemassa mitään ”virallista” terminologiaa luokittelulle. Varmasti tarvittaisiin kansainvälinen julkaisu tai raportti asiasta, että kaikki puhuisivat samoista asioista, kun puhuvat lujista teräksistä. Myös esim. Tarjolla olevia etuja ei ole kuitenkaan aina uskallettu hyödyntää, koska lujien terästen hitsaukseen on tiedetty liittyvän halkeilu-, lujuusja sitkeysongelmia, mikäli hitsaus tehdään yhtä ”huolettomasti” kuin tavallisten rakenneterästen tapauksessa. Lujien terästen ominaisuuksien hyödyntäminen edellyttää rakenteen suunnittelulta, valmistukselta ja tarkastukselta kuitenkin huomattavasti suurempaa asiantuntemusta kuin käytettäessä tavanomaisia pehmeitä rakenneteräksiä. hitsauksen esivalmistelut – terminologiaa, standardeja, ominaisuuksia ja käyttökohteita HT_5_15.indd 4 22.10.2015 7.48. engl. Raja lujiksi luokiteltaville teräksille ei ole suinkaan yksiselitteinen. Se on kuin ”veteen piirretty viiva”. lujien terästen lisäaineet: . Yleisellä termillä luja teräs monet ymmärtävät teräksiä, joiden myötölujuus on korkeampi, kuin seostamattomilla rakenneteräksillä (S235…S355) eli yli S355 MPa. Tässä luvussa pyritään käyttämään yleisterminä luja teräs, kun puhutaan myötölujuuksista vähintään 460 MPa, ja ultraluja teräs, kun myötölujuus on vähintään 890 MPa. Tästä syystä lujien terästen hitsauksen lämmöntuonnille on täytynyt asettaa teräksen lujuuden myötä kiristyviä rajoituksia. ENpainelaitestandardeissa, ENkaasuputkiteräs ja EN-offshoreterässtandardeissa sekä laivanrakenneusterässtandardeissa on standardisoituna paljon lujia teräksiä. myötölujuudet 360-500 MPa . Rakenneterästen standardeissa tästä seuraava lujuusluokka S420 on siis tämän mukaan ensimmäinen luja teräs. Tärkeimpiä huomioon otettavia asioita ovat: . Puhutaan esim. 5/ 20 15 [ www.hitsaus.net ] 4 Lujat teräkset Juha Lukkari Lujien terästen käyttö hitsatuissa rakenteissa on kasvanut viime vuosikymmenten aikana selvästi. Standardisoinnissa käytettävien terästen lujuudet laahaavat perässä, ja lujimmat teräkset niissä ovat nuorrutusteräkset S960Q/QL/QL1 (SFS-EN 10025-6) ja termomekaanisesti valssattu teräs S960MC (EN 10149-2). Ohuempien levynpaksuuksien ansiosta hitsaustyön määrä vähenee ja lisäainekulutus pienenee, koska railotilavuudet pienevät jyrkästi levynpaksuuden ohenemisen myötä. Rakenneterästen merkinnöissä oleva lukuarvo viittaa teräksen myötölujuuden (ylemmän myötörajan) vähimmäisarvoon aineenpaksuudella . 16 mm, jonka jälkeen paksuuden kasvaessa lujuusarvot hieman laskevat, paitsi standardeissa SFS-EN 10149-2 ja -3, joissa se koskee koko paksuusaluetta. non alloy and fine grain steels . Painelaitteiden EN-terässtandardeihin sisältyy myös paljon lujia teräksiä, taulukko 2. Yleisesti voidaan sanoa, että kaikilla teräksillä on lujuutta, toisilla vähemmän ja toisilla enemmän. Terästen lujuudet ovat nousseet koko ajan. Joillekin käytännön rakenteissa S355 voi olla jo luja teräs, mutta toisille vasta S690 tai S890 ovat lujia teräksiä. seostamattomien ja hienoraeterästen lisäaineet: . Lujimpien rakenneterästen myötölujuudet ovat nykyisin luokkaa 1300 MPa. Lisäksi polttoaineen kulutus kuljetuskalustossa kuljetettua yksikköä kohti on pienempi. yleisesti lujista teräksistä, suurilujuusteräksistä, suurilujuisista teräksistä, korkean myötölujuuden teräksistä, erikoislujista teräksistä, ultralujista teräksistä jne. Myötölujuusraja 1000 MPa teräksille ylitettiin vuosituhannen vaihteen tienoilla. Englanninkielinen terminologia on myös vaihteleva ja kirjava sekä erilaisia lyhenteitä on paljon: mm. Paras keino lisätä terästuotteen tai teräsrakenteen kilpailukykyä on käyttää lujempaa terästä ja pienentää sen avulla levynpaksuuksia. high-strength low-alloy steel (HSLA), high strength steel (HSS), high yield strength steel (HY), high tensile steel (HT), extra high strength steel (EHS), advanced high strength steel (AHSS) ja ultra high strength steel (UHSS). Lujien terästen käytöllä voidaan saavuttaa merkittäviä säästöjä materiaali-, valmistusja kuljetuskustannuksissa ohuempien levynpaksuuksien ansiosta matalalujuuksisiin teräksiin verrattuna
Levytuotteet. Standardi Terästen myötölujuusalue Lujia teräslajeja (myötölujuus väh. Kuvan railomuodoista voidaan huomata, että levynpaksuuden puolittuessa siirryttäessä teräksestä S355 teräkseen S690 railon poikkipinta-ala ja samalla myös tarvittava hitsiainemäärä laskee alle kolmasosaan. Osa 5: Nuorrutetut hitsattavat hienoraeteräkset 355-690 MPa P460Q/QH/QL1/QL2, P500Q/QH/QL1/QL2, P690Q/QH/QL1/QL2 Taulukko 2. Osa 6: Nuorrutetut lujat rakenneteräslevytuotteet 460-960 MPa Sisältyy seuraavat lujat teräslajit: S460Q/QL/QL1, S500Q/QL/QL1, S550Q/QL/QL1, S620Q/QL/QL1, S690Q/QL/QL1, S890Q/QL/QL1 ja S960Q/QL/QL1 SFS-EN 10149-2 (2013): Kuumavalssatut lujat kylmämuovattavat teräslevytuotteet. Osa 4: Termomekaanisesti valssatut hitsattavat hienoraerakenneteräkset 275-460 MPa (2016 ilmestyvässä uusitussa standardissa 275-500 MPa) Sisältyy seuraavat lujat teräslajit: S460M ja S460ML sekä lisäksi tulevassa standardissa: S500M ja S500ML SFS-EN 10025-5 (2005): Kuumavalssatut rakenneteräkset. Osa 5: Termomekaanisesti valssatut hitsattavat hienoraeteräkset 355-460 MPa P460M/ML1/ML2 SFS-EN 10028-6 (2009): Painelaiteteräkset. HT_5_15.indd 5 22.10.2015 7.48. Osa 4: Nikkeliseostetut teräkset mataliin käyttölämpötiloihin 285-585 MPa X8Ni9 ja X7Ni9 SFS-EN 10028-5 (2009): Painelaiteteräkset. menetelmäkokeen tekeminen ja hitsausohjeen laatiminen . hitsauksen käytännön suoritus halkeamien välttämiseksi ja liitoksen mekaanisten ominaisuuksien varmistamiseksi . Osa 2: Termomekaanisesti valssattujen terästen tekniset toimitusehdot 315-960 MPa Sisältyy seuraavat lujat teräslajit: S460MC-S960MC SFS-EN 10149-3 (2013): Kuumavalssatut lujat kylmämuovattavat teräslevytuotteet. Levytuotteet. Samaa koskee luonnollisesti V-railoja. Levytuotteet. Osa 3: Normalisoidut ja normalisointivalssatut hitsattavat hienoraerakenneteräkset 275-460 MPa Sisältyy seuraavat lujat teräslajit: S460N ja S460NL SFS-EN 10025-4 (2005): Kuumavalssatut rakenneteräkset. 70-X-railo 269 mm² 2,34 kg/m 975 mm² 8,48 kg/m Teräs: S355 50 mm Teräs: S690 25 mm Kuva 1a ja 1b. Osa 2: Seostamattomat rakenneteräkset 235-355 MPa Ei sisälly lujia teräslajeja SFS-EN 10025-3 (2004): Kuumavalssatut rakenneteräkset. 5/ 20 15 [ www.hitsaus.net ] 5 . 460 MPa) SFS-EN 10025-2 (2004): Kuumavalssatut rakenneteräkset. Lujat teräkset rakenneterästen standardeissa. Osa 3: Normalisoidut hitsattavat hienoraeteräkset 275-460 MPa P460NH/NL1/NL2 SFS-EN 10028-4 (2009): Painelaiteteräkset. Levytuotteet. Standardi Terästen myötölujuusalue Lujia teräslajeja (myötölujuus väh. 460 MPa) SFS-EN 10028-2 (2009): Painelaiteteräkset. Tämä korreloi edelleen hitsaustyön määrän kanssa, vaikkakaan ei ehkä aivan samassa suhteessa. Levytuotteet. materiaali-, valmistusja kuljetuskustannuksissa rakenteiden ohuempien aineenpaksuuksien ansiosta, kuva 1a ja 1b sekä taulukko 3. lämmöntuonnin valinta . Lujuuden vaikutus karkeasti levynpaksuuteen, painonsäästöön ja hitsiainemäärään. liitosten tarkastus ja jälkilämpökäsittelyt Lujilla teräksillä voidaan saavuttaa merkittäviä säästöjä mm. hitsausmenetelmän ja lisäaineen valinta . Lujat teräkset painelaitteiden levyterästen standardeissa. Osa 2: Kuumalujat seostamattomat ja seostetut teräkset 235-470 MPa 20MnMoNi4-5 ja 15NiCuMoNb5-6-4 SFS-EN 10028-3 (2009): Painelaiteteräkset. Osa 3: Normalisoitujen tai normalisointivalssattujen terästen tekniset toimitusehdot 260-420 MPa Ei sisälly lujia teräslajeja Taulukko 1. Osa 5: Ilmastokorroosiota kestävät rakenneteräkset 235-355 MPa (2016 ilmestyvässä uusitussa standardissa 275-460 MPa) Ei sisälly lujia teräslajeja, mutta tulevassa standardissa: S460J0, S460J2W ja S460J4W SFS-EN 10025-6 (2009): Kuumavalssatut rakenneteräkset
5/ 20 15 [ www.hitsaus.net ] 6 Taulukon 3 esimerkki on luonnollisesti hyvin suuntaa antava ja vastaavia esimerkkejä on kirjallisuudessa paljon ja kustannussäästöt vaihtelevat. Esteettiset syyt voivat olla myös tärkeitä syitä käyttää lujempia teräksiä erityisesti ulkona olevissa isoissa teräsrakenteissa, jolloin levynpaksuudet ovat ohuempia ja rakenteet sirompia. Vertailu perustuu vuoden 1987 hintatietoihin markkoina muutettuna euroksi tämän päivän tasolle (MET Tekninen tiedote). Valmistuskustannukset eri lujuusluokan teräksillä. . Säästöt: . tuotantokustannukset: 100 % . Tuotteen paino: 55 % Yleisimpänä käyttöperusteena mainitaan yleensä korkean lujuuden mukanaan tuoma painosäätö, joka voi tuotteesta, kuormitustapauksesta ja lujuudesta riippuen olla jopa yli 50 %. levynpaksuus: 3 mm . osien lukumäärä: 19 kpl . Uusi tuote: kulutusteräs (450 HV) . Esimerkiksi kustannukset alenevat noin 40 %, kun siirrytään S355-teräksestä S690-teräkseen. taivutusten lukumäärä: 22 kpl . hitsauskustannukset: 10 % . Vanha tuote: 355 MPa . osien lukumäärä: 58 kpl . Esimerkki 1. tuotantokustannukset: 75 % . leikkauskustannukset: 20 % . Painosäästön ansiosta lujia teräksiä käytetään yleisesti kohteissa, joissa rakenteen oma paino on merkittävä. taivutusten lukumäärä: 31 kpl . Laskennallinen esimerkki: jauhekaarihitsaus, X-railo, hitsin pituus 4 m ja esikuumennus 50 °C (Dillinger). leikkauspituus: 56 m . hitsien pituus: 70 m . Kuljetuslavan teräksen vaihto ja uudelleensuunnittelu (SSAB). Kuva 3. Tuotantokustannukset: 25 % . paino: 595 kg . HT_5_15.indd 6 22.10.2015 7.48. leikkauskustannukset: 10 % . Teräksen lujuuden vaikutus lieriömäisen painelaitteen (Ø 2,5 m x 2,5 m) eri valmistuskustannuksiin. taivutuskustannukset: 15 % . Vanha ja uusi lavarakenne (SSAB). Kustannukset tässä vanhassa esimerkissä vaikuttavat aika pieniltä, mutta tärkein anti on näyttää havainnollisesti, miten lujuus vaikuttaa eri valmistuskustannuksiin ja niiden osuuksiin kokonaiskustannuksista. hitsauskustannukset: 20 % . teräsrakenteissa, paineastioissa, laivanrakennukOminaisuus Yksikkö Teräslaji S235 S355 S460 S690 S900 Myötölujuus MPa 215 330 51 33 26 Levynpaksuus mm 104 67 51 33 26 Kappaleen paino kg 15400 10100 7700 5000 4000 Hitsausprosessi Jauhekaari Railomuoto 30-X 30-X 30-X 40-X 50-X Railon poikkipinta-ala mm 2 2026 943 611 369 293 Lämmöntuonti kJ/mm 3,0 3,0 2,5 2,5 2,5 Kustannukset: Teräs (raaka-aine) Hitsausaineet Esikuumennus Hitsaustyö Tarkastus € € € € € 11040 670 320 21100 450 7200 320 160 960 830 6720 320 160 770 830 5410 180 130 450 1280 5150 160 100 380 1280 Kokonaiskustannukset € 14300 9470 8510 7450 7070 Lieriömäinen painelaite: pituus: 2,5 m ja halkaisija: 2,5 m hitsit: pituushitsi ja kehähitsi Työja konekustannus: 45 € /h Laskentaperusta: Sallittu jännitys = ReL/1,5 Taulukko 3. taivutuskustannukset: 10 % . Samalla levynpaksuudet tulevat ohuemmiksi, minkä ansiosta tarvittavat hitsiainemäärät ovat pienempiä ja hitsaustyö nopeutuu. materiaalikustannukset: 40 % . Lujien terästen kovuus (pintakovuus) on vastaavasti suurempi, minkä ansiosta rakenteen kulumisja pintapaineenkestävyys kasvaa. Esimerkki 1 näyttää 25 %:n kokonaissäästöjä auton perävaunun kuljetuslavan valmistuskustannuksissa (materiaali-, leikkaus-, taivutusja hitrsauskustannukset), kun teräs vaihdettiin 355 MPa:n myötölujuusluokan teräksestä ultralujaan kulutusteräkseen (450 HV), kuvat 3 ja 4. levynpaksuus: 6 mm . hitsien pituus: 40 m . leikkauspituus: 50 m . paino: 1335 kg . materiaalikustannukset: 50 % . Os uu s va lm is tu sk us ta nn uk si st a (% ) 100 90 80 70 60 50 40 30 20 10 Teräslaji ja levynpaksuus (mm) S355 65 S460 50 S550 40 S690 33 S890 25 S960 23 Lisäaine Hitsaus Perusaine 100 % 83 % 77 % 62 % 58 % 53 % Kuva 2. Kuva 2 näyttää valmistuskustannukset ja niihin kuuluvien osakustannusten osuudet sekä levynpaksuudet käytettäessä perusterästä S355 (= 100 %) ja lujempia teräksiä aina 960-lujuusluokan teräkseen asti. Lujia teräksiä voidaan käyttää ja käytetään hyvin monella alalla ja tuotteissa, mm
SFS-EN 13445-3 (Lämmittämättömät painesäiliöt. b) Henkilöauto (Valmet Automotive Oy). Teräsrakenteiden suunnitteluja valmistustandardeissa SFS-EN 1993-1-9 ja SFS-EN 1090-2 korkein terästen myötölujuusluokka on 700 MPa. Laivoissa lujien terästen käyttö on myös lisääntynyt, esim. c) Henkilönostin (Bronto Skylift Oy). IIW:n ohjeessa, Hobbacher: ”Recommendations for fatigue design of welded joints and components”, korkein myötölujuus on 960 MPa (väsymiskestävyyden parantamismenetelmien osalta 900 MPa) ja nosturien suunnittelustandardissa SFS-EN 13001-3-1 se on jopa 1300 MPa. Lujimmat teräkset liikkuvassa nosturikalustossa ovat myötölujuudeltaan luokkaa 900-1100 MPa. Lavarakenteen suhteelliset valmistuskustannukset (SSAB). Esim. Tämä lujuus tuli jäänsärkijöiden runkoteräksiin jo 1980ja 1990-luvuilla, ydinjäänmrutajat Helsingin telakalla ja monitoimijäänmurtajat Rauman telakalla. Esimerkkejä lujien terästen käytöstä. 100 % 90 % 80% 70 % 60 % 50 % 40 % 30 % 20 % 10 % % Hitsaus Taivutus Leikkaus Materiaali -25 % Nykyinen Uusi Kuva 4. 5/ 20 15 [ www.hitsaus.net ] 7 sessa, kaasuputkissa, offshore-rakenteissa, nostureissa ja autoteollisuudessa. Lujin teräs paineastioiden terässtandardeissa on myötölujuusluokka 690 MPa eli nuorrutettu teräs P690Q. Suomessa valmistetuissa jäänmurtajissa runkoteräs on myötölujuudeltaan yleensä nykyisin 500 MPa. Kohteita ovat mm. a) Puutavaranostin (Kesla Oy). Tätä korkeampien lujuusluokkien teräksille löytyy tällä hetkellä suunnitteluja mitoitusohjeita vain väsymiskriittisille rakenteille sovellettavissa standardeissa ja ohjeissa. nosturit, puomistot, kuljetusja maansiirtokalusto sekä suuret kuljetettavat kaasuja nestesäiliöt. Myös suurihalkaisijaiset kaasuja öljyputket ovat käyttökohteita, joissa on jo käytetty jo paljon API 5L X70ja X80 -teräksiä (myötölujuudet 485 MPa ja 555 MPa). Kuva 5. Painelaitteissa lujien terästen käyttöä jarruttaa jossain määrin vielä painelaitteiden suunnittelustandardit, joiden säännökset tekevät lujien terästen käytöstä epätaloudellista, esim. Osa 3: Suunnittelu). HT_5_15.indd 7 22.10.2015 7.48. Perinteellinen kohde on tietyissä maissa vuoristossa olevat vesien syöksyputket. Sukellusveneissä runkoteräs voi olla myötölujuudeltaan jopa 690 MPa. Vielä lujempia X100ja X120-teräksiä, joiden myötölujuudet ovat 690 MPa ja 830 MPa, on tulossa. Sama lujuusluokka on lujin myös laivanrakennusja offshoreterästen standardeissa
High strength steels: 41,2 % . Docol 900 M-1500 M Esimerkki 3. Advanced HSS: 17,0 % . . EU:n ympäristömääräysten voimaantulo 2000-luvun alussa loi kovan paineen autojen päästöjen vähentämiseksi. Esim. Ultra HSS: 7,2 % d) Jäänmurtaja (ArchTech Helsinki Shipyard Oy). Complex Phase steels (CP). f) Puutavarapankko (Kuormaväline Oy). SSAB:n kylmävalssattujen Docol-ohutlevyterästen tuoteohjelma autoteollisuudelle (Advanced high strength steels for the automotive industry). Mikrorakenne on 100 %:sti martensiittinen. Mikrorakenne koostuu ferriitistä ja martensiitista. Lujimpien terästen myötölujuus on luokkaa 1300 MPa. TRIP 980: 9,5 % . HSS. HSLA 450, BH 340 ja 400: 32,7 % . Esim. e) Raitiovaunu (Transtech Oy). Toisaalta turvallisuusmääräykset kiristyvät jatkuvasti, jolloin auton komponenttien lujuuden nostaminen on ainoa vaihtoehto keventää rakenteita uhraamatta turvallisuutta. Tähän päämäärään pyrittäessä autojen painon rajoittaminen tai laskeminen tuli tärkeäksi tekijäksi moottoritekniikan kehittämisen rinnalla. Docol 500 DP-1180 DP . Terästehtaat ovat kehittäneet omia lujien ja ultralujien terästen tuotevalikoimia autoteollisuuden tarpeisiin, esimerkki 2. TWIP 980: 2,3 % . pintapelleissä käytetään hyvin muovattavia lämpölujittuvia materiaaleja ohuilla paksuuksilla, mutta turvarakenteissa teräkset ovat paksumpia ja merkittävästi lujempia. Martensitic steels (M). HF 1500: 11,1 % . MS 1200: 1,3 % Esimerkki 4. Mild steel: 2,6 % . Luvut tuotenimissä viittaavat teräksen murtolujuuteen. . AHSS. Docol 600 CP-800 CP . Monessa kohdassa auton korissa rakenne on joko kaksintai kolminkertainen ja näkyvä osa on vain ”muodon vuoksi”. Mercedes-Benz A-sarjan korinosien materiaalit (Valmet Automotive Oy). UHSS. Yhdestä automallista saattaa löytyä reilusti yli kymmenen erilaista teräslajia eri osissa, jolloin osien liittämiselle kohdistuu melkoisia paineita. Esim. Terästen valikoima autoissa on nykyään hyvin monipuolinen, esim. Esim. HT_5_15.indd 8 22.10.2015 7.48. DP 1000: 10 % . Autoteollisuus käyttää erittäin paljon näitä lujia teräksiä, esimerkki 3 ja 4. Esimerkki 2. Dual Phase steels (DP). Mikrorakenne koostuu ferriittis-bainiittisesta matriista, jossa on pieniä määriä martensiittia, jäännösausteniittia ja perliittiä. 5/ 20 15 [ www.hitsaus.net ] 8 Ohutlevyjen ja erityisesti lujien ohutlevyterästen merkittävä kehityksen ajuri on autoteollisuus. . DP 500 ja 600: 11,8 % . Docol 420 LA-500 LA . Nbja Ti-mikroseostettuja teräksiä. Esimerkki auton korin teräsmateriaaleista (SSAB). Micro-alloyed steels (LA)
Kriittinen vikakoko hitseissä on pienempi, mikä lisää sekä valmistusettä tarkastusvaatimuksia. Nämä asiat on mahdollista ratkaista osin jo rakenteen suunnitteluvaiheessa. PHS. Tämä on erityisen tärkeätä, kun otetaan ensi kertaa käyttöön lujia teräksiä, vaikka mikään määräys tai standardi ei niitä vaatisikaan. Hitsauksen mekanisointia ja automatisointia voidaan soveltaa mahdollisuuksien mukaan hitsien tasalaatuisuuden varmistamiseksi. HT_5_15.indd 9 22.10.2015 7.48. . Lujien terästen käyttö ei ole aivan ongelmatonta. Hitsausteknisten ongelmien ratkaisemiseksi voidaan tehdä menetelmäkokeita sopivien hitsausparametrien löytämiseksi hitsausohjeita varten, joita monet standardit, tilaajat yms. Mild steels: 27,1 % . Korkeampi jäännösjännitystaso, mikä voi lisätä haurasmurtumavaaraa ja heikentää väsymiskestävyyttä. Joidenkin mielestä hitsausmuodonmuutokset ovat suurempia lujista teräksistä tehdyissä rakenteissa. Hitsien jälkikäsittelyjä on viime aikoina tutkittu hyvin aktiivisesti IIW:n komiteassa XIII. Juha Lukkari Päätoimittaja Hitsaustekniikka-lehti g) Metsäkone (Ponsse Oy). 5/ 20 15 [ www.hitsaus.net ] 9 . Alu. Hitsausliitosten väsymislujuutta voidaan kuitenkin merkittävästi parantaa liitoksen muotoilulla, hitsausvirheiden vähentämisellä ja etenkin hitsien jälkikäsittelyillä, joista käytetyimpiä ovat hionta, TIG-käsittely sekä ultraäänija korkeataajuusvasarointi UIT ja HFMI (Ultrasonic Impact Technology ja High Frequency Mechanical Impact). Lujien terästen ominaisuuksien hyödyntäminen edellyttää rakenteen suunnittelulta, valmistukselta ja tarkastukselta kuitenkin huomattavasti suurempaa asiantuntemusta ja yhteistyötä kuin ”pehmeiden” seostamattomien rakenneterästen käyttö. Käsittelemättömän hitsausliitoksen väsymislujuus ei sitä vastoin kasva merkittävästi perusaineen lujuuden kasvaessa, koska hitsin lovivaikutuksella on ratkaiseva merkitys liitoksen väsymislujuuteen. Keskeisimpiä ongelmakohteita ovat: . . tarkemmat ja tiukemmat lämmöntuontirajoitukset. Pienempi jäykkyys, mikä voi lisätä taipumia ja vääntymiä. usein myös vaativat. Niiden tavoitteena on hitsin liitoskohdan muotoilu juohevammaksi ja puristusjännityksen aikaansaaminen liitoskohtaan. MS. Vaativampi hitsaustyö, mihin kuuluu mm. Kun aineenpaksuudet ohenevat, matalan lämmöntuonnin hitsausprosessien käyttö on suositeltavaa, jolloin myös jäännösjännitykset jäävät pienemmiksi. Mahdolliset korjaukset ja korjaushitsaukset voivat olla myös hankalampia toteuttaa. Press hardened steels: 3,5 % . Lujien terästen käytön yhteydessä hitsatuissa rakenteissa on myös syytä ottaa huomioon hitsausliitosten väsyminen ja väsymislujuus. Hiotun koesauvan väsymislujuus kasvaa lineaarisesti murtolujuuden kasvaessa. Työn tuloksia voidaan jo tällä hetkellä hyödyntää IIW:n väsymismitoitusohjeessa, Hobbacher: Recommendations for fatigue design of welded joints and components. Alumiini: 3,2 % Lujien terästen käytön edullisuus on aika paljon tapauskohtainen. h) Henkilönostin (Vema Lift Oy). . Joissakin kohteissa ne tuovat selviä taloudellisia ja muita etuja, mutta joissakin toisissa kohteissa edut eivät ehkä ole aivan sellaisia, että siirtyminen lujien terästen käyttöön on kannattavaa
Lisäksi monien keskeisten ominaisuuksien osalta Strenx päihittää kirkkaasti standardien vaatimukset. Strenxteräksillä saavutetaan aiempaa kevyempiä, kestävämpiä ja turvallisempia ratkaisuja lukuisille käyttökohteille. Uusi teräs tuo hyviä uutisia kestävän kehityksen tavoitteille. Teräslajit ja yleisimmät tuotemuodot on esitetty taulukossa 1. Uusi teräs korvaa kolme aiempaa rakenneterästen tuotemerkkiä. Kuumavalssattujen rakenneterästen ohella Strenx-tuotevalikoimaan kuuluvat kylmävalssatut nauhatuotteet sekä kylmämuovatut putket ja profiilit. Monipuolinen teräsvalikoima Strenx-rakenneteräksessä yhdistyy SSAB:n ja Ruukin kolme aiempaa menestysterästä: Domex, Weldox ja Optim, kuva 1. Erinomaisten teknisten ominaisuuksiensa rinnalla Strenx tarjoaa ainutlaatuiset takuut levyn paksuustarkkuudelle, hyvälle tasomaisuudelle ja särmättävyydelle. Taulukoissa 2 ja 3 on esitetty Strenx-terästen toimitustila, standardivastaavuus ja aiemmat tuotemerkit. EN-materiaalistandardien vaatimusten täyttäminen tuo Strenx-teräksen valitsijalle kilpailuedun kansainvälisillä markkinoilla. Jatkuvan tuotekehityksen myötä muutokset tuotevalikoimassa ovat mahdollisia. Uuden teräsvalikoiman tarjoama merkittävä painonsäästöpotentiaali on suuntaa-antavasti esitetty kuvassa 2. Tässä artikkelissa esitetyt uusien terästen tuotetiedot ovat viitteellisiä. Strenx-rakenneteräs kattaa erikoislujien terästen myötölujuusluokat 600, 650 ja 700 MPa sekä ultralujien terästen myötölujuusluokat 900, 960, 1100 ja 1300 MPa. Kuva 1. Uusi Strenx yhdessä asiakkaiden suunnittelutaitojen ja muotoiluosaamisen kanssa parantaa teräksisten lopputuotteiden suorituskykyä. Taitavalla suunnittelulla teräsrakenteen painoa voi pienentää usealla kymmenellä prosentilla. Valmistustapa varmistaa omalta tärkeältä osaltaan terästen erinomaista hitsattavuutta ja konepajakäsiteltävyyttä. fi. Toteutuva painonHT_5_15.indd 10 22.10.2015 7.48. Strenx ylittää ja täyttää standardivaatimukset Lujuusvalikoimassa Strenx tarjoaa standardin mukaisten teräslajien lisäksi korkeampien lujuusluokkien teräksiä. Korkea lujuus ja muut vankat ominaisuudet Strenx-rakenneteräksen korkein myötölujuusluokka kvarttolevynä on 1300 MPa ja nauhalevynä 1100 MPa. 5/ 20 15 [ www.hitsaus.net ] 10 Uudet lujat Strenx -rakenneteräkset Jukka Väyrynen SSAB:n erikoislujat ja ultralujat rakenneteräkset ovat tuotenimeltään nyt Strenx. Lujat Strenx-nauhalevyt toimitetaan pääasiallisesti termomekaanisesti valssattuina ja lujat Strenx-kvarttolevyt nuorrutettuina. Erikoislujien ja ultralujien Strenx-terästen tarjoama painonsäästöpotentiaali neljän eri lujuusluokkaisen teräslajin esimerkkeinä esitettynä. Vastaavissa materiaalistandardeissa EN 10025-6 ja EN 101492 korkein myötölujuusluokka on 960 MPa. Paksuusvalikoima on 2-160 mm. Kuva 2. Uusien terästen vahvuutena on myös EN-standardinmukaisuus, mikä luo hyvän kilpailuaseman kansainvälisillä markkinoilla. Ajantasaiset tuotetiedot on esitetty verkkosivuilla www.ssab.fi ja www.strenx
3) Strenx 900/960 Plus –terästen toimitustila = termomekaanisesti valssattu ja jatkokäsitelty. Strenx-nauhalevy-teräslajit. Tekniset toimitusehdot. 2) M = termomekaanisesti valssattu. 960 MPa 980–1250 MPa . 5/ 20 15 [ www.hitsaus.net ] 11 Taulukko 1. 16% 1) Teräslaji Paksuus Min-max Myötölujuus R eH tai R p0,2 Murtolujuus R m Murtovenymä A 5 Strenx 960 Plus 3–6 mm . Taulukko 3. Strenx-kvarttolevy-teräslajit. 13% 1) Alle 3 mm paksuuksilla murtovenymän yksikkönä on A 80 . Paksuusalueet ja lujuusominaisuudet, pitkittäinen vetokoe. 11% Strenx 700 MC Plus 3–12 mm . 900 MPa 930–1200 MPa . 14% 1) Strenx 600 MC 2–12 mm . Taulukko 4. 650 MPa 2) 700–880 MPa . Strenx, nauhalevy-teräslajit. Strenx-teräsvalikoima myötölujuusluokittain ja tuotemuodoittain. 8% Strenx 700 MC 2–10 mm . Teräslaji Paksuus Min-max Myötölujuus R eH tai R p0,2 Murtolujuus R m Murtovenymä A 5 1) Strenx 1100 MC 3–8 mm . HT_5_15.indd 11 22.10.2015 7.48. 12% 1) Strenx 650 MC 2–10 mm . Toimitustila, standardivastaavuus 4) ja aiemmat tuotemerkit. Myötölujuusluokka Nauhalevy 1) Nauhalevy 1) Kvarttolevy 2) 1300 MPa N/A 3) N/A Strenx 1300 1100 MPa Strenx 1100 MC N/A Strenx 1100 960 MPa Strenx 960 MC Strenx 960 Plus Strenx 960 900 MPa Strenx 900 MC Strenx 900 Plus Strenx 900 700 MPa 4) Strenx 700 MC 4) Strenx 700 MC Plus 4) Strenx 700 650 MPa Strenx 650 MC N/A N/A 600 MPa Strenx 600 MC N/A N/A 1) Nauhalevyt valmistetaan kuumanauhavalssatusta kelasta. 1100 MPa 1250–1500 MPa . Toimitustila, standardivastaavuus 1) ja aiemmat tuotemerkit. Taulukko 2. 700 MPa 2) 750–950 MPa . 700 MPa 2) 750–950 MPa . Myötölujuusluokka Kvarttolevy / Teräslaji Toimitustila 5) Standardi Aiempi teräs 1300 MPa Strenx 1300 Q N/A Weldox 1300 1100 MPa Strenx 1100 Q N/A Weldox 1100 960 MPa Strenx 960 Q S960QL EN 10025-6 Weldox 960 E 900 MPa Strenx 900 F Q S890QL1 EN 10025-6 Weldox 900 F 900 MPa Strenx 900 E Q S890QL EN 10025-6 Weldox 900 E 700 MPa Strenx 700 F Q S690QL1 EN 10025-6 Weldox 700 F, Optim 700 QL1 700 MPa Strenx 700 E Q S690QL EN 10025-6 Weldox 700 E, Optim 700 QL 4) Materiaalistandardi SFS-EN 10025-6 + A1:2009: Kuumavalssatut rakenneteräkset. Osa 6: Nuorrutetut lujat rakenneteräslevytuotteet. Myötölujuus Nauhalevy /Teräslaji Toimitustila 2) Standardi Aiempi teräs 1100 MPa Strenx 1100 MC M N/A Domex 1100, Optim 1100 QC 960 MPa Strenx 960 MC M S960MC EN 10149-2 Optim 960 QC 900 MPa Strenx 900 MC M S900MC EN 10149-2 Optim 900 QC 700 MPa Strenx 700 MC M S700MC EN 10149-2 Domex 700, Optim 700 MC 650 MPa Strenx 650 MC M S650MC EN 10149-2 Domex 650, Optim 650 MC 600 MPa Strenx 600 MC M S600MC EN 10149-2 Domex 600, Optim 600 MC 960 MPa Strenx 960 Plus 3) N/A Domex 960 900 MPa Strenx 900 Plus 3) N/A Domex 900 700 MPa Strenx 700 MC Plus M S700MC EN 10149-2 Optim 700 MC Plus 1) Materiaalistandardi SFS-EN 10149-2:2013: Kuumavalssatut lujat kylmämuovattavat teräslevytuotteet. 2) Standardin EN 10149-2:n mukaisesti yli 8 mm paksuuksilla myötölujuuden vähimmäisarvo voi olla 20 MPa mainittua pienempi. Muita nauhatuotteita ovat kela ja raina. 7% Strenx 900 MC 3–10 mm . 600 MPa 650–820 MPa . 2) Kvarttolevyt valmistetaan levyvalssaamolla. 960 MPa 1000–1250 MPa . 900 MPa 950–1200 MPa . 10% Strenx 900 Plus 3–6 mm . 4) Lisäksi USA:n markkinoille teräslajit Strenx 100 XF ja Strenx 110 XF nauhalevyinä ja keloina. Osa 2: termomekaanisesti valssattujen terästen tekniset toimitusehdot. 3) N/A = Ei saatavana / Ei-relevantti (Not Available / Not Applicable). 5) Q = nuorrutettu. 6% Strenx 960 MC 3–10 mm . Levyjä saa myös konepajapohjamaalattuina sekä monipuolisesti esikäsiteltyinä
Korkeammalle ja kauemmas nostolaitteilla Strenx on oiva rakenneaine kevyempien ja lujempien nostovälineiden valmistamiseen: ulottuvuuden kasvu tekee niistä kilpailukykyisempiä, samoin lisääntynyt työskentelykorkeus ja työskentelyala, kuva 3. Tuotekehitys yhteistyössä asiakkaiden kanssa Strenx-terästen erinomaisissa ominaisuuksissa näkyy SSAB:n vankka kokemus asiakkaiden rakenneratkaisuista ja erikoislujista teräksistä yleisesti. 3) CET/CEV–arvot pätevät koko paksuusalueella. Liikkuvissa nostureissa ja kuormausnostureissa Strenx:n käyttö mahdollistaa, ettei laitteen omapaino tieliikennekäytössä nouse liian suureksi. Paras keino lisätä terästuotteen ja teräsrakenteen kilpailukykyä on käyttää lujempaa Strenx-terästä ja pienentää levypaksuuksia. säästö on tietenkin aina rakennekohtainen, ja se riippuu teräksen lujuuden ohella suunnitteluratkaisuista ja kuormituksista. 14% 1) Strenx 900 F –lajin enimmäispaksuus on 80 mm (vrt. Paksuusalue ja lujuusominaisuudet, poikittainen vetokoe. 650 MPa 780–930 MPa . Hiiliekvivalenttiarvot ja iskusitkeys. 27J, -60°C Strenx 960 0.36 0.55 . 27J, -20°C Strenx 960 MC 0.28 – 0.30 0.51 – 0.57 2) . Suurempi hyötykuorma ja pienempi polttoainekulutus kuljetusalalla Kuljetusalalla tavoitteina ovat hyötykuorman lisääminen ja polttoainetehokkuuden paranHT_5_15.indd 12 22.10.2015 7.48. 27J, -40ºC . 14% (100)–160 mm 2) . 27J, -40°C Strenx 900 MC 0.25 – 0.27 0.50 – 0.53 2) . 69J, -40ºC . 27J, -60°C Strenx 700 0.29 0.43 . taulukko 7); ”F” = Charpy V testaus -60°C. Kvarttolevyjen CET/CET–arvot paksuuksittain on esitetty verkkosivuilla. 700 MPa 780–930 MPa . 1100 MPa 1250–1550 MPa . SSAB on kehittänyt teräksensä terästeollisuuden uusinta teknologiaa ja sen omaa soveltamista hyödyntäen. 12% Strenx 700 4–53 mm . 27J, -40ºC . 12% (53)–100 mm 1) . 27J, -40°C Strenx 700 MC Plus 0.24 – 0.26 0.38 – 0.40 2) . 27J, -60°C 1) CET=C+(Mn+Mo)/10+(Cr+Cu)/20+Ni/40 ja CEV=C+Mn/6+(Cr+Mo+V)/5+(Ni+Cu)/15. 40J, -40ºC N/A Strenx 900 0.36 0.55 . Aiempaa keveämpien laitteiden käyttö takaa suuremman hyötykuorman, pienemmän polttoaineen kulutuksen ja paremman suorituskyvyn turvallisuudesta tinkimättä. taulukko 7); ”F” = Charpy V testaus -60°C. Keventyminen tuo mukanaan monia siihen liittyviä etuja mukaan lukien mahdollisuuden uudistaa muotoilua. 27J, -40°C Strenx 600 MC 0.21 0.33 3) . Näin nykyisistä terästuotteista samoin kuin asiakkaan suunnittelemista uusista rakenteista saadaan kevyempiä, lujempia ja sirompia. 650 MPa 710–900 MPa . 27J, -40°C Strenx 700 MC 0.25 0.39 3) . 10% Strenx 900 4–53 mm . Taulukko 6. Teräslaji Paksuus Min-max Myötölujuus R eH tai R p0,2 Murtolujuus R m Murtovenymä A 5 Strenx 1300 4–10 mm . Teräslaji CET 1) Tyypillinen CEV 1) Tyypillinen Iskusitkeys Charpy–V, pitkittäin Strenx 1100 MC 0.32 – 0.33 0.54 – 0.55 2) . 830 MPa 880–1100 MPa . Kaiken kehitystyön keskiössä on kuitenkin ihminen: teräksen tekijät ja tuotekehittäjät sekä asiakaskeskeinen ajattelutapa kaikessa toiminnassa. Strenx, nauhalevy-teräslajit. Hiiliekvivalenttiarvot ja iskusitkeys Teräslaji CET 1, 2) Tyypillinen CEV 1, 2) Tyypillinen Iskusitkeys, Charpy V poikittain Kvarttolevy E-luokka F-luokka Strenx 1300 0.42 0.65 . 1100 MPa 1250–1550 MPa . Markkinoiden laajin mittavalikoima käsittää nauhalevyinä paksuusalueen 2-12 mm ja kvarttolevyinä alueen 4-160 mm. 900 MPa 940–1100 MPa . 14% (53)–100 mm . 12% (53)–100 mm . 8% Strenx 1100 4–5 mm . 850 MPa 900–1100 MPa . 5/ 20 15 [ www.hitsaus.net ] 12 Taulukko 5. 2) Kvarttolevyjen hiiliekvivalentti tarkoittaa tyypillistä arvoa paksuudella 10 mm. Tästä eteenpäinkin asiakkaiden samoin kuin asiakkaiden asiakkaiden kehitystrendien ennakointi on avainasemassa. 27J, -60°C Strenx 1100 0.36 0.55 . 2) Strenx 700 F –lajin enimmäispaksuus on 130 mm (vrt. Tuotekehityksessä asiakkaiden vaatimuksilla on keskeinen osuus. 40J, -60°C 1) CET=C+(Mn+Mo)/10+(Cr+Cu)/20+Ni/40 ja CEV=C+Mn/6+(Cr+Mo+V)/5+(Ni+Cu)/15. Strenx, kvarttolevy-teräslajit. 27J, -40°C Strenx 900 Plus 0.34 0.50 3) . Terästen paksuusalueet ja lujuusarvot on esitetty taulukoissa 4 ja 5. 1300 MPa 1400–1700 MPa . Keveyttä, kestävyyttä ja uutta muotoilua Kaikilla teräksillä lujuudesta riippumatta on sama tiheys, noin 8 kg/dm3. 960 MPa 980–1150 MPa . Muotoilun merkitys kilpailutekijänä on korostumassa metalliteollisuuden tuotteissa. Strenx, kvarttolevy-teräslajit. 27J, -40°C Strenx 650 MC 0.22 0.34 3) . Hiiliekvivalenttiarvot ja iskusitkeysarvot on esitetty taulukoissa 6 ja 7. 8% (5)–40 mm . 27J, -40°C Teräslaji CET 1) Tyypillinen CEV 1) Tyypillinen Iskusitkeys Charpy–V, pitkittäin Strenx 960 Plus 0.34 0.50 3) . 27J, -40ºC . 10% Strenx 960 4–53 mm . Taulukko 7. 2) Nauhalevyn hiiliekvivalenttiarvo riippuu paksuudesta; pienempi arvo, ohuempi nauhalevy
Strenx-paksuustoleranssit ovat tiukemmat kuin kyseisten standardien vastaavat toleranssit, taulukot 8 ja 9. Toleranssiluokka määräytyy teräslajin lujuusluokan ja tuotemuodon perusteella; siis onko käytössä nauhalevy vai kvarttolevy. ”Kylmä” tarkoittaa tässä yhteydessä konepajan normaalia lämpötilaa +20°C. Taulukossa 10 on esitetty toleranssiluokat ja erinomaiset tasomaisuusarvot teräslajeittain. Erinomainen paksuustarkkuus ja hyvä tasomaisuus mahdollistavat optimaalisten parametrien käyttämisen termisessä leikkauksessa. Strenx-teräksen erinomaisen korkea sisäinen puhtausaste ja tasalaatuisuus takaavat hyvän iskusitkeyden alhaisissa lämpötiloissa ja kaikkein vaativimmissa sovelluksissa. Kuva 6. särmättävyyden ansiosta hitsauksen määrää voi vähentää sekä tuotekehitystä ja muotoilua uudistaa. Tarkan levypaksuuden ja pienen levyjen välisen paksuusvaihtelun ansiosta konepajaprosessit saadaan toimimaan ennakoidusti. HT_5_15.indd 14 22.10.2015 7.48. Maataloudessa ja metsätaloudessa toimiville koneille ja laitteille Strenx eri tuotemuodoissa tarjoaa paremman suorituskyvyn, keveämmät rakenteet ja pidemmän käyttöiän. Strenx-takuut asiakkaan hyödyksi Strenx tarjoaa aiempaa selvästi tiukemmat eli paremmat toleranssit teräslevyn paksuudelle, tasomaisuudelle ja taivutussäteelle. Tasomaisuuden mittausperiaate on esitetty kuvassa 7. Kuvassa valkoisen mittaviivaimen alla korostetusti epätasomainen, mustalla kuvattu levy. Paksuustarkkuus SSAB antaa ensimmäisenä maailmassa tarkkuustakuun erikoislujan teräslevyn paksuudelle. Särmäyksessä voiman tarve pysyy samansuuruisena, ja takaisinjousto eri levyjen välillä vakioituu. Erinomaisen Kuva 7. Teräksen erinomainen muovattavuus yhdistyneenä korkeaan lujuuteen tuo uusia mahdollisuuksia rakennesuunnitteluun ja tuotemuotoiluun. Vastaavasti Strenx 900 ja Strenx 960 paksuuksille 8-100 mm ja Strenx 1100 paksuuksille 20-40 mm. Rakenteet kevenevät ja tulevat sirommiksi. Paras tasomaisuus (?3 mm/metri) taataan kaikille nauhalevyinä toimitettaville teräslajeille sekä osalle kvarttolevyistä. Nauhalevyjen paksuustoleranssit määritellään yleensä mittastandardin EN 10051 mukaan ja kvarttolevyjen mittastandardin EN 10029 mukaan. Tämän Strenx-takuun piirissä voi kvarttolevyn ja nauhalevyn paksuuden määritellä 0,1 mm:n välein. Esimerkiksi Strenx 700 -teräksen standardivaatimuksia parempi iskusitkeys suojaa sitä kylmissä ja ankarissa olosuhteissa rajujen kuormitusten alaisena. Tasomaisuuden mittaustapa mittaviivaimella levyn pinnalta. Paksuustakuu koskee myös ohuita ja leveitä teräslevyjä. Myös laivanrakennukseen ja offshorekohteisiin Strenx on turvallinen ja suorituskykyinen materiaali, kuva 6. Taivutussädetakuu Strenx-terästen tuotekehityksessä kylmämuovattavuus on ollut keskeinen tavoite. Ainutlaatuisen ominaisuusyhdistelmänsä ansiosta Strenx ylittää reilusti laivaluokitusseurojen standardivaatimukset. Eniten käytetty nuorrutusteräs Strenx 700 lupaa tämän tasomaisuuden kvarttolevyn paksuuksille 8-160 mm. Tiukkojen toleranssien ansiosta asiakas voi suunnitella tuotteensa tarkemmin: pienentää varmuusmarginaaleja ja alentaa tuotteen painoa. 5/ 20 15 [ www.hitsaus.net ] 14 räsrakenteisiin, joissa keveys ja kestävyys ovat keskeisiä vaatimuksia. Strenx-terästä on saatavana levyinä, putkina ja profiileina. Tasomaisuustakuu Strenx-terästen tasomaisuudelle on kolme eri toleranssiluokkaa: A, C ja D. Konepajatyössä hyvä taivutettavuus sallii pokkausten ja muovattujen osien käytön lisäämisen, mikä sinällään vähentää hitsaustarvetta. Aiempaa lujemmat ja ohuemmat Kuva 5
3 mm / metri Strenx 1100/960/900 MC Strenx 700/650/600 MC Strenx 960/900 Plus Strenx 700 MC Plus Luokka C 3) (kvarttolevy) 4 – 4.99 mm . Teräksen pienin sallittu taivutussäde Jokaiselle Strenx-lajille on annettu taattu taivutussäde, joka on vastaavaa standardivaatimusta selvästi tiukempi. Taulukko 8. Nimellispaksuus Paksuuden alitus enintään Paksuuden ylitys enintään Yhden levyn sisällä enintään 4 – 4.99 mm – 0.3 mm + 0.3 mm 0.4 mm 5 – 7.99 mm – 0.3 mm + 0.4 mm 0.5 mm 8 – 14.99 mm – 0.5 mm + 0.4 mm 0.6 mm 15 – 24.99 mm – 0.6 mm + 0.4 mm 0.6 mm 25 – 39.99 mm – 0.7 mm + 0.4 mm 0.7 mm 40 – 79.99 mm – 0.9 mm + 1.4 mm 1.2 mm 80 – 160 mm 1) – 1.1 mm + 2.1 mm 1.5 mm 1) Levypaksuuksilla ?80 mm toleranssialue on standardin EN 10 029 mukainen. Tiukemmista kvarttolevyn Extra Close -paksuustoleransseista on sovittava erikseen. Särmäyksessä vastimen aukko (W) kannattaa pitää mahdollisimman kapeana. 4 mm / metri 20 – 40 mm . Särmäyksessä huomioon otettavaa Erikoislujien ja ultralujien terästen särmäyksessä taivutusvoima, takaisinjousto ja taivutussäde ovat korkeamman lujuuden seurauksena suuremmat kuin perinteisillä rakenneteräksillä. Onnistunut muovaus vaatii valmistavalta konepajalta hyvää tuotantotekniikkaa. Poikittainen ja pitkittäinen särmäyssuunta teräslevyn alkuperäiseen valssaussuuntaan nähden on esitetty kuvassa 8. 5 mm / metri Strenx 960 Strenx 900 Strenx 700 5 – 7.99 mm . levyt tar vitsevat pienemmän railotilavuuden, mikä vähentää merkittävästi lisäaineen tarvetta. 2) Luokka A täyttää nauhalevyille käytettävän standardin EN 10 051 vaatimukset tai on standardia tiukempi. Taulukko 9. 3 mm / metri 1) Tasomaisuus mitattuna levyn pinnasta mittaviivaimella, mm/metri, katso kuva 7. Strenx–tasomaisuustakuu. Nauhalevyt ja kvarttolevyt. Suositeltu särmäyssuunta lujille teräksille on poikittain valssaussuuntaan nähden. Kapea aukko vähentää särmättävän levyn irtaantumistaipumusta yläpainimesta. 5 mm / metri 6 – 19.99 mm . ½ EN 10051 Luokka D 1) . Nauhalevy on aukaistun kelan kuumanauhasta poikittain leikattu levy. Mittastandardi SFS-EN 10051:2011: Kuumavalssattu nauha ja leveästä nauhasta leikattu nauhalevy seostamattomasta tai seosteräksestä. Nauhalevyn paksuustarkkuus. Kylmävarastosta otetun levyn on annettava lämmetä vähintään +20°C:een ennen muovauksen aloittamista. On tärkeä varmistaa, että taivutustyökalut ovat hyvässä kunnossa ja että teräksen pinta ja leikkausreuna ovat virheettömiä. Mittastandardi SFS-EN 10029:2011: Kuumavalssatut teräslevyt, paksuus 3 mm tai yli. Lisäksi kapea aukko ehkäisee toteutuvan säteen tiukkenemista ja vähentää takaisinjoustoa. Kvarttolevyn paksuustarkkuus. Mittaja muototoleranssit. 1) Nauhalevyjen paksuustoleranssit teräslajeille, joiden 420 MPa < myötölujuus . 900 MPa. Käytännössä toteutunut säde voi muodostua tiukemmaksi kuin särmäyksessä käytetyn yläpainimen säde. 5/ 20 15 [ www.hitsaus.net ] 15 Nimellispaksuus Nauhalevyn nimellisleveysalueet ?1200 mm (1200) – 1500 mm (1500) – 1800 mm 2 mm ± 0.12 mm ± 0.14 mm ± 0.15 mm 2.01 – 2.50 mm ± 0.13 mm ± 0.15 mm ± 0.16 mm 2.51 – 3.00 mm ± 0.14 mm ± 0.16 mm ± 0.17 mm 3.01 – 4.00 mm ± 0.16 mm ± 0.17 mm ± 0.18 mm 4.01 – 5.00 mm ± 0.17 mm ± 0.18 mm ± 0.20 mm 5.01 – 6.00 mm ± 0.18 mm ± 0.20 mm ± 0.21 mm 6.01 – 8.00 mm ± 0.21 mm ± 0.21 mm ± 0.22 mm 8.01 – 10.00 mm ± 0.23 mm ± 0.23 mm ± 0.24 mm 10.01 – 12.50 mm ± 0.25 mm ± 0.25 mm ± 0.26 mm 12.51 – 15.00 mm ± 0.26 mm ± 0.27 mm ± 0.28 mm 15.01 – 25 mm ± 0.28 mm ± 0.30 mm ± 0.32 mm Strenx-paksuustoleranssit täyttävät vaatimukset . Tasomaisuus mitataan EN 10 051 mukaan. Mittaja muototoleranssit. 4 mm / metri 8 – 160 mm . Taulukko 10. 3 mm / metri Luokka D 3) (kvarttolevy) 4 – 4.99 mm . 3) Luokat C ja D täyttävät kvarttolevyille käytettävän standardin EN 10 029 vaatimukset tai ovat standardia tiukempia. Suositeltu särmäyssuunta lujille teräksille on asettaa särmä poikittain valssaussuuntaan nähden. Hyvän muovattavuuden taustatekijöitä ovat teräksen sisäinen puhtaus ja sekä mikrorakenteen ja ominaisuuksien tasalaatuisuus. Tästä syystä konepajaoloissa on edullista käyttää vähimmäissuositusta suurempaa sädettä, koska toteutunut särmäyssäde on määräävä teräslevyn kestämisen kannalta. Strenx–takuu. Kuva 8. Nauhalevyjen taivutussuositus pätee tyypillisesti kaikHT_5_15.indd 15 22.10.2015 7.48. Tasomaisuusluokka Nimellispaksuus Tasomaisuuspoikkeama 1) enintään Teräslajit Luokka A 2) (nauhalevyt) 2 – 12 mm . Tasomaisuus mitataan EN 10 029 mukaan. 7 mm / metri Strenx 1300 Strenx 1100 5 – 5.99 mm
Sallittu taivutussäde paksuudelle 12 mm on 1.5 x paksuus eli 18 mm. Takuuarvoissa näkyy SSAB:n kokemus asiakasvaatimusten tuotteistamisesta. 12mm, t = paksuus. t < 20 mm 3.0 x t 3.5 x t 14 t = 20 mm 3.5 x t 4.0 x t 16 Strenx 960 4 . t < 20 mm 2.5 x t 3.0 x t 14 t = 20 mm 3.0 x t 3.5 x t 16 Strenx 700 4 . t < 8 mm 3.0 x t 3.5 x t 12 8 . t . 20 mm 2.0 x t 2.5 x t 12 1) W = vastimen aukon leveys, mm ja t = levypaksuus, mm. Strenx, nauhalevy-teräslajit. Ja rakenteen suorituskyky on silti parempi ja käyttöikä pidempi. Terästen lujuustason nousu tuo kustannusetuja materiaalihallintoon alentuneina kuljetusja varastointikuluina. Taivutussädetakuu teräslajikohtaisesti on esitetty taulukoissa 11 ja 12. Konepajatyössä ohuempi levy vähentää hitsaustarvetta ja nopeuttaa tuotantoa. Pienin sallittu taivutussäde (R) 1) kylmämuovauksessa, taivutuskulma ?90° HT_5_15.indd 16 22.10.2015 7.48. Erinomaisesti muovattavista teräksistä erinomaisin on Strenx 700 MC Plus. Paksuuksille 3-10 mm sallittu säde on 1.0 x paksuus, mikä edustaa lujuusluokkansa parasta kylmämuovattavuutta. perävaunujen runkoihin. t ?10 mm 4.0 x t 4.5 x t 14 Strenx 1100 4 . Erinomainen muovattavuus suosii kylmämuovauksen käytön lisäämistä, mikä tarjoaa vapauksia innovatiiviseen suunnitteluun ja muotoiluun. t < 8 mm 3.5 x t 4.0 x t 14 8 . Kun uusien terästen vahvat ominaisuudet ja asiakkaan osaaminen yhdistyvät, saavutetaan kevyempiä, kestävämpiä ja turvallisempia ratkaisuja lukuisille käyttökohteille. Jukka Väyrynen Technical Development Manager SSAB Special Steels jukka.vayrynen@ssab.com Teräslaji Paksuus t Taivutussäde, R Suositeltu W/t 1) (mm/mm) Kvarttolevy Poikittain Pitkittäin Strenx 1300 4 . Pienin sallittu taivutussäde (R) kylmämuovauksessa poikittain ja pitkittäin, taivutuskulma ?90°. Taulukko 12. Nauhalevyn suurin paksuus 12 mm tarjoaa oivan materiaalin mm. t < 8 mm 2.5 x t 3.0 x t 12 8 . t < 8 mm 2.5 x t 3.0 x t 12 8 . Taitavalla suunnittelulla teräsrakenteen omaa painoa voi pienentää kymmeniä prosentteja. t < 15 mm 1.5 x t 2.0 x t 10 15 . 5/ 20 15 [ www.hitsaus.net ] 16 kiin suuntiin levyn valssaussuuntaan nähden, kun taas kvarttolevyille annetaan suositukset erikseen poikittain ja pitkittäin. Strenx tarjoaa ainutlaatuiset takuut levyn paksuustarkkuudelle, hyvälle tasomaisuudelle ja särmättävyydelle. Strenx-teräksen valmistuksessa hyödynnetään alan uusinta teknologiaa. Strenx, kvarttolevy-teräslajit. Yhteenveto SSAB:n erikoislujat ja ultralujat Strenxrakenneteräkset merkitsevät hyviä uutisia kestävän kehityksen tavoitteille. Teräksen sisäistä puhtautta sekä mikrorakenteen ja ominaisuuksien tasalaatuisuutta on edelleen parannettu. t < 20 mm 2.5 x t 3.0 x t 14 t = 20 mm 3.0 x t 3.5 x t 16 Strenx 900 4 . 2) R = 1.5 x t, kun 10< t . Korkea lujuus mahdollistaa levypaksuuksien pienentämisen. Taulukko 11. Teräslaji Taivutussäde, R Nauhalevy 3?t?6 mm t>6 mm Strenx 1100 MC 4.0 x t 4.0 x t Strenx 960 Plus 3.5 x t N/A Strenx 960 MC 3.5 x t 3.5 x t Strenx 900 Plus 3.0 x t N/A Strenx 900 MC 3.0 x t 3.0 x t Strenx 700 MC Plus 1.0 x t 1.0 x t 2) Strenx 700 MC 1.2 x t 1.6 x t Strenx 650 MC 1.2 x t 1.5 x t Strenx 600 MC 1.1 x t 1.4 x t 1) Taivutussäde koskee kaikkia taivutussuuntia
MAG-umpilanka . hitsausta. Esikuumennusta ei tarvita, kun valmistus tehdään termisellä leikkausmenetelmällä. Nämä lujat lisäaineet ovat tasalujia Strenx 900 MC / Strenx 900 Plus / Strenx 900 terästen hitsaukseen, hieman alilujia Strenx 960 MC / Strenx 960 Plus / Strenx 960 terästen hitsaukseen ja alilujia Strenx 1100 HT_5_15.indd 17 22.10.2015 7.48. 2) Saatavilla myös -60 °C iskusitkeystakuulla Taulukko 1. MAG hitsatussa päittäishitsissä sopiva railokulma on tyypillisesti 50–60°. Konepajapohjamaalin matalan sinkkipitoisuuden ansiosta hitsaus voidaan suorittaa myös maalatulle pinnalle jalkoasennossa. Hitsausprosessin valinta 2. Jauhekaarihitsaus (SAW) . Hitsauslisäaineen valinta Hitsauslisäaineiden korkein saatavilla oleva lujuusluokka on tällä hetkellä luokka 89 (myötö: min 890 MPa) EN standardin mukaan ja 120 AWS standardin (myötö: min 730 MPa ja murto: min 830 MPa) mukaan. Kun railo tehdään plasmaleikkauksella, suositellaan leikkauskaasuksi happea. MAG-jauhetäytelanka (FCAW) . Hitsattavilta pinnoilta maalin voi helposti poistaa harjaamalla tai hiomalla, mitä suositellaan erityisesti ennen asentohitsausta tai kun huokosten määrä halutaan minimoida. Tällöin on tiedostettava kohonnut riski huokosten muodostumiseen, ja huolehdittava hitsaushuurujen kohdepoistosta. 5/ 20 15 [ www.hitsaus.net ] 17 Ultralujien Strenxrakenneterästen hitsaus Sakari Tihinen, Marko Lehtinen ja Jukka Väyrynen SSAB valmistaa ultralujia Strenx nauhasekä kvarttolevyjä myötölujuusluokissa 900/960/1100 MPa ja kvarttolevyjä lisäksi myötölujuusluokassa 1300 MPa. Termisessä leikkauksessa syntyvä ohut oksidikerros on suositeltavaa poistaa ennen Teräslaji Paksuus mm Myötölujuus R p0.2 , MPa Minimi Murtolujuus R m MPa Venymä A 5 , % Minimi Iskusitkeys Charpy V 1) J / °C Minimi Nauhalevyt Strenx 900 MC 3 10 900 930 1200 8 27 / -40 Strenx 900 Plus 3 6 900 930 1200 11 27 / -40 Strenx 960 MC 3 10 960 980 1250 7 27 / -40 Strenx 960 Plus 3 6 960 980 1250 10 27 / -40 Strenx 1100 MC 1) 4 7 1100 1250 1450 7 27 / -40 Kvarttolevyt Strenx 900 4 100 900 940 1100 12 27 / -40 2) Strenx 960 4 100 960 980 1150 12 40 / -40 Strenx 1100 4 40 1100 1250 1550 10 27 / -40 2) Strenx 1300 4 10 1300 1400 1700 8 27 / -40 2) 1) Minimiarvo vastaa täysikokoista 10x10 mm Charpy-V sauvaa. Railon valmistus 3. Esilämmitys ja palkojen välinen lämpötila 6. 900 MPa). Ennen hitsausta tulee varmistua, että railot ovat kuivat ja puhtaat. Ultralujat Strenx-rakenneteräkset (R p0.2 . Ultralujat Strenx-rakenneteräkset, terästen mekaaniset ominaisuudet ja hiiliekvivalenttiarvot on esitetty taulukossa 1. Teräkset ovat hyvin hitsattavissa kaikilla tavanomaisilla hitsausmenetelmillä. Ultralujia Strenx-rakenneteräksiä toimitetaan myös konepohjamaalattuna. Lämmöntuonti 7. Puikkohitsaus (MMA) . Hyvän hitsin laadun ja vaadittujen mekaanisten ominaisuuksien saavuttamiseksi on tärkeää suunnitella ja valmistella hitsaustyö oikealla tavalla. MAG-metallitäytelanka (MCAW) . Terästen korkean lujuuden johdosta hitsaustyön suunnittelu tulee tehdä huolella. Teräksiä hitsattaessa tulee noudattaa ultralujien terästen hitsaukseen annettua ohjeistusta, joka takaa laadukkaan lopputuloksen. Artikkelissa käydään läpi näiden hitsausta ja sen erityispiirteitä. Pienahitsi pyritään yleensä hitsaamaan nollailmarakoon. Suojakaasun valinta 5. Railon valmistus Koneistusta, plasmaleikkausta ja laserleikkausta voi käyttää railonvalmistukseen. Tärkeimmät huomioitavat tekijät ultralujien rakenneterästen hitsauksessa ovat: 1. Hitsauslisäaineen valinta 4. TIG-hitsaus (GTAW) Ultralujat Strenx-nauhalevyt ja ohuemmat kvarttolevyt soveltuvat hyvin hitsattavaksi myös alhaisen lämmöntuonnin mahdollistamilla hitsausprosesseilla, joita ovat laser hybrid hitsaus (laser+MAG), laser hitsaus ja pulssi MAG hitsaus. Jäähtymisaika (t 8/5 ) Kaikkia yleisimpiä hitsausprosesseja voi käyttää:
Tar ve esilämmitykselle riippuu teräksen ja lisäaineen kemiallisesta koostumuksesta, levyn paksuudesta, hitsauksen lämmöntuonnista ja hitsauslisäaineen vetypitoisuudesta. Nauhalevyillä yllä esitetyt arvot ovat tyypillisiä arvoja ja kvarttolevyillä maksimiarvoja. Metallisten materiaalien hitsaussuositukset. Lisäaineen CET ekvivalentti ei ylitä perusaineen CET ekvivalenttia. Näin suositellaan tehtävän erityisesti niissä tapauksissa, joissa ollaan edellä esitettyjen reunaehtojen ulkopuolella. Vetyhalkeamien (kylmähalkeamien) ehkäisemiseksi lujien terästen hitsauksessa käytettävien lisäaineiden vetytason tulee olla mahdollisimman alhainen. Esilämmitys ja palkojen välinen lämpötila Esilämmitystä käytetään voimakkaasti karkenevilla teräksillä vetyhalkeamien estämiseen. Annetut suositukset ovat päteviä silloin, kun . . Lisäaineen vetypitoisuus on enintään 5 ml/100 g. Hiiliekvivalenttiarvoja käytetään kuvaamaan teräksen karkenevuutta eli seosaineiden määrää ja kemiallista koostumusta. Sopiva esikuumennusja työlämpötila voidaan määrittää myös EN 1011-2 (SFS EN 1011-2:2001: Hitsaus. Kuva 1. Suojakaasun valinta Suojakaasuna ultralujien terästen MAG hitsauksessa suositellaan käytettäväksi samoja suojakaasuja kuin perinteisten rakenneterästen hitsauksessa. Jos tehdään hitsausta alle +5 °C lämpötiloissa, suositellaan kuitenkin esilämmitystä noin + 60 °C lämpötilaan. Lämmöntuonti on 1,0 – 1,6 kJ/mm. Lisäaineen koostumus määrää tarvittavan työlämpötilan, mikäli CET lisäaine > CET perusaine . Työlämpötilaa tulee korottaa 25 °C:lla, mikäli . AWS ja EN luokittelu. 5/ 20 15 [ www.hitsaus.net ] 18 MC / Strenx 1100 / Strenx 1300 terästen hitsaukseen. Matalan hiiliekvivalentin ja ohuen levynpaksuuden ansiosta teräkset eivät ole herkkiä vetyhalkeamille. Hitsaus voidaan suorittaa yleensä aina ilman esilämmitystä, kun käytetään hitsauslisäaineita, joiden vetypitoisuusluokka on H5. . Hitsauslisäaineiden valmistajat eivät tyypillisesti esitä esikuumennussuosituksia hitsauslisäaineille. . Osa 2: Ferriittisten terästen kaarihitsaus) mukaisesti tai SSAB:n WeldCalc ohjelmalla. Käsinhitsauksessa seoskaasun hiilidioksidipitoisuus on tyypillisesti hieman korkeampi kuin robotilla hitsattaessa. Teräslaji Paksuus mm CEV 1) (%) CET 2) (%) Strenx 900 MC 3 7.99 0.50 0.25 8 10 0.53 0.27 Strenx 900 Plus 3 6 0.50 0.34 Strenx 960 MC 3 7.99 0.51 0.28 8 10 0.57 0.30 Strenx 960 Plus 3-6 0.50 0.34 Strenx 1100 MC 4 – 4.99 0.54 0.32 5 7 0.55 0.33 Strenx 900 4 – 80 0.58 0.39 80.01 – 100 0.63 0.41 Strenx 960 4 – 34.99 0.58 0.38 35 100 0.67 0.41 Strenx 1100 4 – 7.99 0.58 0.38 8 – 14.99 0.62 0.39 15 40 0.73 0.42 Strenx 1300 4 10 0.67 0.43 1) CEV = C + Mn/6 + (Cr+Mo+V)/5 + (Cu+Ni)/15 (pt-%). Työlämpötilasuositukset ultralujien Strenx-kvarttolevyjen hitsaukseen levynpaksuuden mukaan, kun hitsataan seostamattomilla tai niukkaseosteisilla lisäaineilla lämmöntuonnin ollessa noin 1,7 kJ/mm. Ultralujien Strenxnauhalevyjen hitsauksessa hitsauslisäaineiden vetypitoisuusluokan tulee olla H5 (. HT_5_15.indd 18 22.10.2015 7.48. 2) CET = C + (Mn+Mo)/10 + (Cr+Cu)/20 + Ni/40 (pt-%). SSAB tarjoaa asiakkailleen Luokka MMA Puikkohitsaus MAG Umpilanka MAG Jauhetäytelanka MAG Metallitäytelanka SAW Jauhekaari, lanka+jauhe TIG AWS A5.5 E120X A5.28 ER120S-X A5.29 E12XT-X A5.28 E120C-X A5.23 F12X A5.28 ER120S-X EN EN 18275 E89X EN 16834-A G89X EN 18276-A T89X EN 18276-A T89X EN 26304-A S89X EN 16834-A W89X Taulukko 2. Tällöin hitsaus voidaan suorittaa turvallisesti kuivaan railoon. Lisäaineelle esilämmitystarve voidaan määrittää käyttäen standardin EN 1011-2 tavan B mukaista laskentamenettelyä. Hitsataan kosteassa ilmanalassa. . Suojakaasuna käytetään argonin ja hiilidioksidin seoskaasua (Ar+825 % CO 2 ). Sijoittamalla hitsit alueelle, joissa kuormitus on alhaisempi kuin perusaineen lujuus, on mahdollista käyttää hitsauslisäainetta, joiden lujuusluokka on alhaisempi kuin taulukossa 2 esitetyillä lujilla hitsauslisäaineilla. . Hitsataan alle +5 °C lämpötilassa . Yleisimmin käytetyt hiiliekvivalenttiarvot ovat CEV ja CET arvot, taulukko 3. Lämmöntuonti on vähintään 1.7 kJ/mm. Suuremmista levypaksuuksista sekä hieman voimakkaammasta seostuksesta johtuen Strenx-kvar ttolevyjen hitsauksessa korotettu työlämpötila on tarpeen kuvan 1 mukaisesti. Ultralujien Strenx-rakenneterästen CEV ja CET hiiliekvivalenttiarvot. Hitsausliitoksella on suuri rakenteellinen jäykkyys. Taulukko 3. Jos hitsauslisäaineen hiiliekvivalenttiarvojen ovat korkeammat kuin hitsattavan teräksen, hitsauslisäaine määrää esilämmityksen tarpeen. Kuvan 1 suositukset eivät kata terästen Strenx 900 ja Strenx 960 paksuimpia levyjä, joten niiden työlämpötilasuosituksia voi kysyä SSAB:lta. Lujat lisäaineet tasalujiin / lähes tasalujiin hitseihin. 5 ml/100 g. Taulukossa 3 esitetyt ultralujien Strenxnauhalevyjen hiiliekvivalenttiarvot ovat suhteellisen matalat ottaen huomioon terästen korkean lujuuden. Hitseihin, joiden suunnittelulujuus on mahdollisimman lähellä perusaineen lujuutta, suositellaan käytettäväksi taulukon 2 mukaisia hitsauslisäaineita
Niinpä jäähtymisnopeutta kuvaavana suureena käytetään yleensä tätä t 8/5 -jäähtymisaikaa . Kuva 3. Kuvissa 2-5 esitetyillä maksimilämmöntuontisuosituksilla on yhteys taulukossa 5 esitettyihin maksimi t 8/5 -aikoihin. Monipalkohitsauksessa palkojen välinen lämpötila voi nousta niin korkeaksi, että hitsin mekaaniset ominaisuudet heikkenevät. Se voidaan laskea standardiin EN1011-2 perustuen tai käyttämällä SSAB:n WeldCalc ohjelmaa. Päittäishitsi. Strenx-rakenneteräksillä jäähtymisaikasuosituksia noudattamalla saavuteTaulukko 4. Suositeltava maksimilämmöntuonti (Q max ) levyn paksuuden mukaan hitsattaessa terästä Strenx 1100 MC. Kuva 2. Suositeltavat palkojen väliset maksilämpötilat ultralujien Strenx-rakenneterästen hitsaukseen. Päittäishitsi. Päittäishitsi. Jäähtymisajalla t 8/5 on suuri merkitys hitsin mekaanisiin omaisuuksiin. Strenx Plus teräksille suositukset ovat hieman korkeammat kuin Strenx MC teräksille Plus terästen hieman korkeammasta seostuksesta johtuen. Haluttujen mekaanisten ominaisuuksien saavuttamiseksi ultralujille Strenx-rakenneteräksille suositellaan taulukon 4 mukaisia palkojenvälisiä maksimilämpötiloja. Kuva 4. Hitsiaineen ja muutosvyöhykkeen ominaisuuksien kannalta merkittävimmät mikrorakennemuutokset tapahtuvat hitsin jäähtyessä lämpötilavälillä 800–500 °C. Liian suuri lämmöntuonti eli pitkä t 8/5 -aika heikentää sekä hitsin lujuutta että iskusitkeyttä. Palkojen välisellä lämpötilalla (työlämpötila) on vaikutusta hitsin t 8/5 jäähtymisaikaan. Teräslaji Paksuus mm Korkein sallittu välipalkolämpötila, °C Strenx 960 MC 3 10 100 Strenx 900 Plus 3 – 6 150 Strenx 960 MC 3 – 10 100 Strenx 960 Plus 3 – 6 150 Strenx 1100 MC 4 7 150 Strenx 900 4 100 300 Strenx 960 4 100 300 Strenx 1100 4 40 200 Strenx 1300 4 10 200 Q = k x U x I x 60 v x 1000 Q = lämmöntuonti [kJ/mm] U = jännite [V] I = virta [A] v = kuljetusnopeus [mm/min] k = hitsausprosessin terminen hyötysuhde Hitsausprosessien termiset hyötysuhteet ovat: MMA: k=0,8 MAG: k=0,8 SAW: k=1,0 TIG: k=0,6 Suositeltavat maksimilämmöntuonnit ultralujien Strenx-nauhalevyjen päittäishitseille levynpaksuuden mukaan on esitetty kuvissa 2-4 ja Strenx-kvarttolevyille kuvassa 5. Hitsattaessa yhteen kaksi eripaksuista terästä kuvissa annetut suositukset perustuvat ohuempaan levyn paksuuteen. Samoin runsaammasta seostuksesta johtuen kvarttolevyjen työlämpötilarajoitukset ovat lievemmät kuin nauhalevyillä. Pienahitsissä voidaan käyttää noin 30 % suurempaa lämmöntuontia kuin päittäishitsissä. 5/ 20 15 [ www.hitsaus.net ] 19 hitsaustyön suunnittelua varten WeldCalc ohjelman, jonka avulla myös voidaan määrittää esikuumennustarve. Suositeltava maksimilämmöntuonti (Q max ) levyn paksuuden mukaan hitsattaessa teräksiä Strenx 900 MC ja Strenx 960 MC. Lämmöntuonti Riittävän lujuuden ja iskusitkeyden saavuttamiseksi on tärkeää, ettei teräkselle suositeltua maksimilämmöntuontia ylitetä. HT_5_15.indd 19 22.10.2015 7.48. Käytettäessä korkeintaan kuvien 2-5 mukaisia lämmöntuonteja, pysytään taulukon 6 mukaisella t 8/5 -suositusalueella. Suositeltava maksimilämmöntuonti (Q max ) levyn paksuuden mukaan hitsattaessa terästä Strenx 900 Plus ja Strenx 960 Plus. Lämmöntuonti [Q] voidaan laskea kaavalla: Jäähtymisaika (t 8/5 ) Hitsausliitoksen ominaisuudet riippuvat liitoksen jäähtymisnopeudesta, johon vaikuttavat lämmöntuonti (Q), levynpaksuus, liitosmuoto ja työlämpötila
Mikrorakenteeltaan iskusitkeä hitsausliitos on korkeammilla lämmöntuonneilla hitsattuna tyypillisesti hieman aliluja perusaineen lujuuteen verrattuna, kuva 7. Hitsausprosessin valinnassa suositaan matalan lämmöntuonnin mahdollistamia hitsausprosesseja kuten pulssi MAG tai laser-MAG hybrid tai laser hitsaus. LaserMAG hybrid hitsauksessa on mahdollista käyttää alhaisemman lujuusluokan hitsauslisäaineita kuin taulukossa 2 esitetyt. Strenx 900 Plus -teräksen osalta tasalujuus saavutetaan yleensä myös koneistetulla vetosauvalla, vaikka olisi käytetty maksimi t 8/5 -aikaa Kuva 5. Mikäli ultralujien kvarttolevyjen liitoksen lujuusja iskusitkeysominaisuuksia halutaan edelleen parantaa, tulee t 8/5 -jäähtymisaika rajoittaa enintään 15 sekuntiin Strenx 900 ja Strenx 960 -teräksillä sekä enintään 10 sekuntiin Strenx 1100 ja Strenx 1300 -teräksillä. 5/ 20 15 [ www.hitsaus.net ] 20 taan liitoksessa tyypillisesti vähintään 27 J:n Charpy-V iskuenergia täysimittaisella koesauvalla lämpötilassa -40 o C. Tällä on merkitystä kuitenkin vain silloin, kun hitsille asetetaan tasalujuusvaatimus suhteessa perusaineen lujuuteen. Tasalujien hitsien t 8/5 -suositukset perustuvat tyypillisesti hitsauksen menetelmäkokeisiin ja päittäishitseille tehtyihin vetokokeisiin. Vaatimus täytetään laajemmalla lämmöntuontialueella valittaessa Plus-teräs MC-teräksen sijasta. Toisaalta monissa S900-1100 MPa -lujuusluokan terästen käyttökohteissa hitsille ei aseteta ehdotonta tasalujuusvaatimusta, jolloin voidaan käyttää joko MCtai Plus-terästä menestyksekkäästi. Hitsin poikittainen vetokoe, käytettävät koesauvat. Suositeltava maksimilämmöntuonti (Q max ) levyn paksuuden mukaan hitsattaessa Strenx-kvarttolevyjä käytettäessä enintään kuvan 1 mukaista esikuumennus-/työlämpötilaa. Strenx 900 MC ja Strenx 960 MC -teräksille maksimi t 8/5 -jäähtymisaikasuositus on 15 sekuntia. Valtaosassa hitsatuissa rakenteissa hitsikuvut jäävät rakenteeseen paikoilleen, jolloin on perusteltua tehdä testaus sekä koneistetulla että kuvullisella vetosauvalla. Teräksiä voi kuitenkin hitsata laser-MAG hybridillä tai laserilla, jolloin t 8/5 -jäähtymisaika voi olla alle kolme sekuntia. Teräslaji t 8/5 -suositus Strenx 900 MC 1 – 15 1) s Strenx 900 Plus 1 – 15 1) s Strenx 960 MC 1 – 15 1) s Strenx 960 Plus 1 – 15 1) s Strenx 1100 MC 1 – 10 2) s Strenx 900 5 – 20 s Strenx 960 / 1100 / 1300 5 – 15 s 1) MAG-hitsauksessa 3-15 s. Strenx 900 -1100 MC -terästen osalta suositellaan tasalujiin hitseihin matalan lämmöntuonnin hitsausprosesseja. Kuva 6. Taulukko 5. Tästä johtuen hitsit suositellaan sijoitettavaksi rakenteessa kohtiin, joissa hitsin alueelle kohdistuu vähäisempiä kuormituksia. t 8/5 -jäähtymisaikasuositukset ultralujille Strenx-rakenneteräksille. 2) MAG-hitsauksessa 3-10 s. Monipalkohitsaukseen suositellaan mahdollisimman alhaista hitsipalkojen välistä lämpötilaa. Tällainen suunnittelu mahdollistaa myös tuottavamman hitsauksen. Menetelmäkoestandardin mukaisesti hitsin poikittainen vetokoe suoritetaan yleensä koneistetulla vetosauvalla, mutta koe on mahdollista tehdä standardista poiketen erikseen sovittaessa myös sauvalla, josta hitsikupua ei ole poistettu. Strenx 900 ja Strenx 960 Plus -teräksillä saavutetaan korkea hitsin lujuus, kun t 8/5 -jäähtymisaika rajataan noin 10-15 sekuntiin. Mikäli täysin tasaluja hitsi on rakennesuunnittelijan ehdoton vaatimus, voidaan Strenx 900 MC ja Strenx 960 MC -terästen hitsiin saavuttaa korkea lujuus käyttämällä matalan lämmöntuonnin laser-MAG hybrid-, laserja pulssi-MAG-hitsausprosesseja. MAG hitsauksessa ei ole suositeltavaa käyttää liian pientä lämmöntuontia (t 8/5 < 3 sekuntia), koska hitsausvirheriski kasvaa ja iskusitkeys saattaa heikentyä. Testattaessa hitsin vetolujuus kuvullisella koesauvalla (with reinforcement), lujuus on korkeampi kuin koneistetulla koesauvalla (without reinforcement) testattuna, kuvat 6-8. Suositus perustuu hitsille asetettuihin myötölujuusja iskusitkeysvaatimuksiin. HT_5_15.indd 20 22.10.2015 7.48. . Nauhavalssattujen ultralujien terästen osalta MC-teräkset ovat hieman herkempiä hitsauslämmölle kuin Plus-teräkset. V-railoon hitsattaessa ei tule käyttää tarpeettoman suurta railokulmaa, koska mahdollisimman pieni määrä sulaa metallia mahdollistaa pienemmän lämmöntuonnin. Tavoiteltaessa hitsiin korkeaa lujuutta, mahdollisimman pientä lämmöntuontia ja lyhyttä t 8/5 -jäähtymisaikaa, suositellaan seuraavia asioita huomioon otettavaksi: . Suositus perustuu hitsille asetettuun iskusitkeysvaatimukseen. Käytettäessä hitsin poikittaisessa vetokokeessa koesauvaa, jossa hitsikupua ei ole koneistettu perusaineen tasoon, saavutetaan myötölujuudeltaan tasaluja hitsi molempien terästen osalta suositellulla maksimi t 8/5 -ajalla. Tyypillisesti sopiva railokulma on 50–60° . Strenx 900 Plus ja Strenx 960 Plus -teräksille maksimi t 8/5 -jäähtymisaikasuositus on vastaava kuin Strenx 900 MC ja Strenx 960 MC -teräksille eli 15 sekuntia
Strenx-kvarttolevyjen päittäisliitosten tyypilliset lujuusarvot ovat taulukon 6 mukaiset, kun noudatetaan teräksille annettuja t 8/5 -suosituksia. Taulukko 6. Kuva 8. Strenx 960 Plus -teräksen osalta hitsi on myötölujuudeltaan tasaluja 15 sekunnin t 8/5 -jäähtymisajallakin, kuva 8. Oikeaoppisella rakennesuunnittelulla ja hitsausliitosten sijoittelulla näiden lujimpienkin terästen ominaisuudet pystyy hyödyntämään nykyistä kevyempinä, mutta silti kestävämpinä ja suorituskykyisempinä sovelluksina. Korkea lujuus hitsiin saavutetaan rajoittamalla lämmöntuontia. Esitetyt lujuusarvot perustuvat koneistetuilla koesauvoilla tehtyihin vetokokeisiin ja koskevat levypaksuuksia . Hitsin poikittaisessa vetokokeessa hitsi on aliluja riippumatta siitä tehdäänkö vetokoe hitsikuvun kanssa vai ilman hitsikupua eli koneistetulla vetosauvalla. Strenx-kvarttoterästen päittäisliitoksen tyypillisiä lujuusarvoja hitsaussuositusten mukaisilla t 8/5 -jäähtymisajoilla. Hitsin iskusitkeys säilyy riittävällä tasolla, kun hitsin t 8/5 aika ei ylitä 10 sekuntia. Strenx 1100 MC -teräkselle maksimi t 8/5 -jäähtymisaikasuositus on 10 sekuntia. Teräslaji t 8/5 , sekuntia Myötölujuus Rp0.2 MPa Murtolujuus R m MPa Strenx 960 5 15 900 980 1000 1050 Strenx 1100 5 15 950 1030 1010 1090 Strenx 1300 5 15 1000 1100 1100 1200 HT_5_15.indd 21 22.10.2015 7.48. Mutta varmemmin se on aina täysin tasaluja, kun lämmöntuonti rajoitetaan siten, että t 8/5 -aika on korkeintaan noin 10 sekuntia. Strenx 960 Plus -teräksen päittäishitsin myötölujuus (Rp0.2) t 8/5 -ajan funktiona ENstandardin lujuusluokan 89 mukaisella hitsauslisäaineella Union X90 hitsattuna. Lujemmilla Strenx 1100 ja Strenx 1300 -teräksillä sen sijaan hitsiaineen matalampi lujuus laskee liitoksen lujuutta eikä perusaineen korkeaa murtolujuutta saavuteta. Strenx 900 ja 960 Plus -terästen runsaampi seostus (CET, taulukko 3) vähentää HAZ:n pehmenemistä ja mahdollistaa tasalujan hitsin korkeammilla lämmöntuonneilla verrattuna Strenx 900 MC ja Strenx 960 MC teräksiin. Sakari Tihinen Welding Specialist SSAB Knowledge Service Center sakari.tihinen@ssab.com Marko Lehtinen Senior Welding Specialist SSAB Knowledge Service Center marko.lehtinen@ssab.com Jukka Väyrynen Technical Development Manager SSAB Special Steels jukka.vayrynen@ssab.com Kuva 7. 30 mm.Terästen Strenx 900 ja Strenx 960 päittäisliitoksissa voidaan oikealla lisäainevalinnalla ja oikeilla hitsausarvoilla saavuttaa perusaineen murtolujuusvaatimus. Lisäainevalmistajat eivät vielä tällä hetkellä tarjoa ultralujille S1100 MPa lujuusluokan teräksille tasalujia hitsauslisäaineita. 5/ 20 15 [ www.hitsaus.net ] 21 vastaavaa lämmöntuontia. Strenx 960 MC -teräksen päittäishitsin myötölujuus (Rp 0.2 ) t 8/5 -ajan funktiona ENstandardin myötölujuusluokan 89 mukaisilla hitsauslisäaineilla hitsattuna
Kuvassa 1 on esitetty palkin kokeellista tutkimusta ja laskennallista analyysiä. Lujuusoppia uusiksi. Ensinnäkin, nykyiset EC:n mitoitusohjeet rajoittuvat S700-lujuusluokkaan, joten virallisia voimassa olevia mitoitusohjeita ei vielä ole. Kuitenkin tehtyjen tutkimusten perusteella nykyiset ohjeet ovat osittain laajennettavissa S960-lujuusluokan teräksiin saakka. HT_5_15.indd 22 22.10.2015 7.48. Materiaalina tutkimuksessa on ollut Kuva 1. Tämän asian taustaa löytyy mm. Näissä tutkimuksissa käytettyjen materiaalimallien luomisessa tarvitaan edellä mainittuja valmistusparametrien erittelyjä. Stabiiliusmitoitus vaatii vielä lisätutkimuksia, mutta muutoin laajennus on voimassa sellaisenaan hitsaamattomille rakenneosille. Lähtökohtaisesti perinteinen lujuusoppi toimii myös lujilla teräksillä, mutta keskeisiä haasteita ovat pienentynyt venymäsietoisuuden vaikutus staattiseen kestävyyteen ja väsymislujuuden parantamistarve. Strenx 960 MC ja muuttujina kalvojännityksen konsentraatio (reiän koko suhteessa levyn leveyteen), kylmämuovaus, lämmöntuonti sekä muovauksen ja lämmöntuonnin yhdistelmä. Tässä katsauksessa tarkastellaan lähinnä lujista teräksistä hitsattujen rakenteiden ja etenkin niiden liitosten lujuutta. lähteistä [3-5]. Taustaa Tutkimuksen pääpaino on ollut viime vuosina lujien ja ultralujien rakenneterästen (UHSS) suunnittelusekä valmistusosaamisen kehittämisessä, koska UHSS käytön hallitseminen luo kilpailuetua markkinoilla. LUT:ssa suunniteltiin EC3:n mitoitusohjeita soveltaen optimoitu I-palkki termomekaanisesti valmistetusta kylmämuovattavasta Strenx 960 MC -teräksestä (SFS-EN 101492: S960MC) ja valmistettiin sarja ko. Hitsaus on korostuneessa roolissa UHSS-tuotteiden suunnittelussa ja onnistuneeseen lopputulokseen pääsemisessä, joten valmistuksen ja suunnittelun yhteistyön on välttämättömyys. Reikälevyä monimutkaisemmin käyttäytyvien hitsausliitosten muodonmuutoskyvyn varmistamiseksi kuormituksesta aiheutuvat deformaatiot tulisi saattaa muotoilulla mahdollisimman tasaisesti koko hitsin alueelle, kuvan 3 pelkistettyjen esimerkkien mukaisesti. LUT:ssa tutkitaan myös lujien terästen rakenneputkiliitoksia ja kehitetään laskentamalleja niiden äärikestävyyden määrittämiseksi. Hitsausliitokset Hitsatuille rakenteille on otettava huomioon pienentyneestä venymäkestävyydestä aiheutunut pienentynyt muodonmuutoskapasiteetti sekä lämmöntuonnin aiheuttama pehmeneminen. Laboratorion tutkimus ja opetus toimivat samassa rintamassa palvellen paitsi akateemisia tavoitteita myös mahdollisimman tarkoituksenmukaisesti alan yritysten tuotekehitystarpeita ja siten maamme vientiteollisuutta. Strenx 960 MC -teräksestä hitsatun I-palkin testausta laboratoriossa ja vertailulaskennan FE-malli [1]. Koetuloksia on verrattu LS-DYNA:lla laskettuihin käyttäytymisiin, joista kuvassa 2 on esitetty merkittävimmän yksittäisen parametrin eli lämmöntuonnin vaikutus. LUT:ssa on tutkittu lämmöntuonnin vaikutusta mahdollisimman yksinkertaisella ja muissakin tutkimuksissa käytetyllä reikälevyllä. 5/ 20 15 [ www.hitsaus.net ] 22 Lappeenrannan teknillisen yliopiston (LUT) Teräsrakenteiden laboratoriossa tutkitaan lujien rakenneterästen sovelluksia Timo Björk, Timo Nykänen, Heli Mettänen, Tuomas Skriko Lappeenrannan teknillisen yliopiston (LUT) Teräsrakenteiden laboratorio on maamme johtava vaativien koneteknisten teräsrakenteiden suunnitteluopetusta antava yksikkö. Onnistunut lopputuote voidaan määrittää siten, miten hyvin perusmateriaalin hyvät ominaisuudet saadaan tarkoituksenmukaiseksi suunnitellun tuotteen ominaisuuksiksi kustannustehokkaasti. palkkeja, joita testattiin erilaissa kuormitustilanteissa (kiepahduskestävyys, plastinen rajatila ja väsymislujuus). Tämän testisarjan perusteella mitoitusohjeiden laajentamiselle ei esiintynyt esteitä. Suurimmat käytännön ongelmat olivat ohutlevyrakenteen valmistukseen liittyneiden muodonmuutosten hallinta. Yleistä Lujien terästen staattisen kestävyyden mitoituksessa on toki voimassa perinteisiin matalampilujuuksisiin teräksiin sovelletut säännöt, mutta muutamia tekijöitä on otettava mitoituksessa huomioon
Ylisuurta a-mittaa voidaan kritisoida sillä, että murtuma tapahtuu hitsissä, jonka jännitys-venymä -käyttäytyminen poikkeaa lisäaineseostuksen vuoksi perusaineesta. Lujilla teräksillä nimenomaan tasavenymä on pienempi kuin matalampilujuuksisilla teräksillä. (a) (b) (c) Kuva 2. Tasakylkinen pienahitsi murtuu pitkittäisesKuva 3. 5/ 20 15 [ www.hitsaus.net ] 23 Pienahitsin a-mittojen määrityksessä voidaan soveltaa voimassaolevia mitoituskaavoja [3]. Käytännössä lujasta teräksestä tehdyt rakenteet ovat melko tyypillisesti ohutseinämäisiä, jolloin pärjätään Kuva 4. Lämmöntuonnin vaikutus erilaisissa jännityskeskittymätapauksissa (reiän ja nettopoikkipinta-alan koko) Strenx 960 MC:stä tehdyssä vetokoesauvassa [2]. Kuvan 5a ongelma voidaan eliminoida välttämällä ylisuuret pienahitsit tai käyttämällä monipalkohitsejä isojen a-mittojen ollessa välttämättömiä. Tämä parantaa myös sularajakestävyyttä ja on hyvä myös hitsin rajaviivan väsymiskestävyyden kannalta. Ne tosin johtavat lujilla teräksillä tyypillisesti ylisuuriin a/t-suhteisiin perusmateriaalin pienestä murto-myötölujuus -suhteesta johtuen (t on kuormitetun liitoslevyn paksuus). Korvakkeen muotoilusuosituksia sekä kylkija otsapienahitsien vertailu yksinkertaisessa levyrakenteessa. Poikittain kuormitetun pienahitsin sularajavaurion (a) välttäminen kateettipoikkeaman (b) tai tunkeuman (c) avulla. Murtokuroumien vertailussa lujat teräkset eivät juurikaan häviä matalampilujuuksisille vaihtoehdoille. Tämä ei ole kuitenkaan liitoksen lujuuden kannalta ongelma, koska kapasiteetti ei juurikaan pienene, mutta leikkautumalla sularajavaurio pienentää liitoksen muodonmuutoskykyä. Kuvassa 5a on esitetty tallainen ongelmatilanne poikittaisessa kuormaa kantamattomassa pienahitsiliitoksessa. Tällainen kohta syntyy poikittaisen hitsin kohdalle, joka on kohtisuorasti jännitystä vastaan ja jossa hitsaus on heikentänyt rakennetta pehmenemisefektillä (sularaja tai päästynyt HAZ). Kuroumavaiheen alkamisen jälkeen lujilla teräksillä on kuitenkin runsaasti muodonmuutoskykyä, joka osittain kompensoi pienen tasavenymän. Liitoksen kapasiteettia saadaan hieman kasvatettua samalla sulamäärällä tekemällä pienahitsi epäsymmetriseksi eli kasvattamalla kateettimittaa kuormituksen suuntaan, kuva 4b. Leikkauskuormitettujen kylkihitsien paremman muodonmuutoskyvyn seurauksena vasemmanpuoleinen rakenneratkaisu on suositeltavampi vaihtoehto. HT_5_15.indd 23 22.10.2015 7.48. Lujilla teräksillä tunkeumaosuus on kuitenkin alilujaa, koska lisäaine seostuu pehmenneeseen perusaineeseen [6]. sä leikkauksessa symmetrisesti eli 45 asteen kulmassa ja poikittain kuormitettuna noin 27 asteen kulmassa kuormitussuunnasta määritettynä. Myös tunkeumaa kannattaa hyödyntää, koska sillä saadaan lujuutta tuovaa hitsautumissyvyyttä suhteessa sulana olevan hitsin pinta-alaan ja se lisää myös sularajakestävyyttä, kuva 4c. Tätä vauriomuotoa ei ole nykyisissä mitoitusohjeissa lainkaan, joten tällainen vaara on tunnistettava sekä suunnittelussa (vastaa a-mitoista) että valmistuksessa (vastaa palkomääristä). Kateettipoikkeama on siten suositeltava parannus, kunhan varmistetaan sen toteuttaminen liitosvirheettömästi. Venymän aikaisesta lokalisoitumisesta on kuitenkin sellainen rakenteellinen haitta, että mikäli pitkässä komponentissa on paikallinen kohta, johon plastinen venymä keskittyy, koko komponentin muodonmuutos jää alhaiseksi. Siten lujan teräksen liitos vaurioituu usein hitsin sularajalta, kuva 4a [6, 7]
Vielä 53° kulmalla hitsin heikentynyt vaikutus ohjaa vaurion 30° kulman sijasta hitsiin, mutta 60° kulmassa poikkeama on jo liikaa ja murtuma hakeutuu peruslevyn käyttäytymismalliin eli 30° vaurioon. 5/ 20 15 [ www.hitsaus.net ] 24 pienillä hitseillä. Tämä peruslevyn käyttäytymismalli osoittaa, että vinoon hitsaus ei kannata, ellei vinoutta tehdä reilusti 45° astetta suuremmaksi. Yleisellä tasolla väsyminen on asteittaisena särön kasvamisena ilmenevä rakenneosan vaurio, jonka syynä ovat toistuvat jännityksen vaihtelut. mekanismilla esitetyn teorian mukaisesti (lähes 6 % pienempi). Kriittisen vauriotason kapasiteetti kulman . Myös väsymisilmiön perusteet on hyvä tuntea. Se, että murtuma tapahtuu vinossa kulmassa eikä kohtisuorassa, todistaa, että kestävyys on tosiaan hieman heikompi ko. Tietenkin laser-prosessit ja niiden hybridi-versiot ovat suotuisampia nopeampien jäähtymisaikojensa vuoksi ja niiden etu näkyy etenkin päittäisliitoksissa. Teoreettinen kestävyys saadaan von Mises -kriteeriä soveltaen ja olettamalla, että kriittinen leikkaustaso kantaa rajatilassa kuormaa vain tasossa vaikuttavalla leikkausjännityksellä ja sitä vastaan kohtisuoralla normaalijännityksellä. Väsyminen voidaan jakaa kolmeen eri vaiheeseen: Kuva 5. Vastaus on niinkin yksinkertainen kuin, että ”Kyllä tai Ei”. Joko väsyttää. Tosin pienaliitoksen constraint-efekti laimentaa pehmenemisen vaikutusta päittäisliitosta enemmän. Liian suuri lämmöntuonti on aiheuttanut rakenteen vaurioitumisen hitsausliitoksen pehmenneeltä alueelta (a) ja tilanteen korjaaminen lämmöntuontia rajoittamalla (b). Mutta kun tarkastellaan homogeenisen peruslevyn käyttäytymistä, huomataan sen pyrkivän katkeamaan vinosti. Kriittinen kulma ei siis ole peruslujuusopista tuttu 0° (pääjännityskriteeri), ei 45° (Tresca:n leikkausjännitys-kriteeri) eikä oktahedraaliset tasot 35.4° tai 54.7°, vaan 30° [8]. Hitsausliitoksen väsyminen Perustelut hitsaavan konepajan harkitessa siirtymistä perinteisestä S355-teräksestä lujempiin teräslaatuihin ovat usein erilaisia, mutta yleensä kaikkien yhteisesti esittämänä kysymyksenä kuulee, että ”Onko lujien terästen hitsausliitoksella parempi väsymiskestävyys kuin matalampilujuuksisella liitoksella?”. Kannattaako vinoilu. Asia käy ilmi kuvan 7a Strenx 960 MC -teräkselle tehdyistä vetokoetukoksista, jotka vastaavat hyvin kuvan 6a käyrän käyttäytymistä. Siksi lämmöntuonti pitää suhteuttaa aina liitostyyppiin ja liitettävien levyjen paksuuksiin, jotka määräävät lämmön poisjohtumisen sulasta. Tutkimuksissa on havaittu, että pienaliitoksissa jäähtyminen on mahdollista saada normaalissa MAGhitsauksessakin riittävän nopeaksi, jolloin peruslevy murtuu liitoksen ulkopuolelta, kuva 5b. Kestävyys muuttuu kulman mukaisesti kuvassa 6a esitetyllä tavalla ja pienin kestävyys saadaan peruslevyllä kulmassa 30°, mikä vastaa hyvin käytännön havaintoja, kuva 6b. (a) (b) Kuva 6. Tarkemman vastauksen saamiseksi on perehdyttävä moniin eri tekijöihin, kuten kuormituksiin, koko rakenteen ja liitosalueen paikalliseen geometriaan sekä mahdollisiin jäännösjännitystiloihin. (a) (b) HT_5_15.indd 24 22.10.2015 7.48. Siten päittäisliitos onkin staattisessa mitoituksessa se ongelmallisin ja seuraavassa on pohdittu, onko hitsejä syytä tehdä vinosti kuormitussuuntaan nähden lujuuden palauttamiseksi peruslevyn tasolle. suhteen (a) ja sen muodostuminen käytännön levyrakenteessa (b). Edellä kuvatun päittäishitsin aiheuttaman heikentymisen ja venymän lokalisoitumisen estämiseksi vinohitsin voisi kuvitella tuovan etua kestävyyteen poikittaishitsiin verrattuna. Kuvassa 7b ja 7c on esitetty vetosauvojen murtumiset hitsikulmien ollessa 53° ja 60°. Päittäisliitokset ovat pehmenemiseltään kriittisempiä pienaliitoksiin verrattuna, koska jälkimmäisen liitoksen aiheuttama suurempi lovivaikutus synnyttää ympärilleen voimakkaamman kolmiaksiaalisen jännitystilan, joka suojaa pienaliitoksen hitsauksessa heikentynyttä vyöhykettä päittäisliitosta paremmin (constraint-efekti). Ilmiöllä on käytännön vaikutusta päittäisliitoksia laajemminkin, kun mietitään esim. Tämä tuplaisi hitsauspituuden kohtisuoraan hitsiin verrattuna, joten vinohitsaukselle tarvitaan hyvät perustelut. Etenkin suorakarkaistuilla lujilla teräksillä lämmöntuonti ei (yksin) ole kriittisin tekijä, vaan siitä seuraava jäähtyminen (t 8/5 -ajat). Tarvittaisiin siis 60° vinous hitsiin, jotta peruslevyn lujuus saataisiin hyödynnettyä. nuolilevyjen ja korvakkeiden muotoilua
Koska laskenta perustuu teholliseen lovijännitykseen eli ENS-menetelmään (Effective Notch Stress), hitsin laatukin on osittain mukana rajaviivan paikallisen geometrian kautta. teräksen lujuus, mutta särön kasvuvaiheessa lujuudella ei enää ole merkitystä. Huom., särönkasvuvaiheet ovat kestäneet molemmissa tapauksissa suunnilleen yhtä kauan (n. Hitsatuissa rakenteissa oletetaan yleisesti olevan jonkinasteisia alkuvikoja, jolloin särön ydintymistä ei oteta huomioon ja väsymiskestävyys määritetään vain särön kasvuvaiheen perusteella. loppumurtuma Särön ydintymiseen vaikuttaa materiaaliominaisuudet, kuten esim. (a) (b) (c) HT_5_15.indd 25 22.10.2015 7.48. 3R-menetelmä 3R-menetelmä on uusi hitsien väsymismitoitusmenetelmä, jossa otetaan huomioon jännitysvaihtelun lisäksi materiaalin lujuus (murtolujuus R m ), ulkoisen kuorman jännityssuhde (R) sekä paikallinen jäännösjännitystila (. Tässä ei kuitenkaan ole kuin osatotuus. Alkusäröttömässä ja jouhevan geometrian hitsausliitoksessa väsymissärön ydintymisvaiheesta tulee merkittävä tekijä, jolloin lujan teräksen paremmat väsymisominaisuudet verrattuna matalampilujuuksiseen teräkseen voidaan hyödyntää. Standardit ja IIW:n (International Institute of Welding) ohjeistukset antavat menetelmiä hitsattujen rakenteiden väsymiskestävyyden arviointiin, mutta ne eivät kokonaisvaltaisesti huomio eri tekijöiden vaikutuksia. Yksi tärkeimmistä on hitsatun rakenteen kuormitukset ja niiden luonne. Hitsatussa tilassa olevien liitosten väsymisanalyyseissä periaate on toimia huonoimman tapauksen mukaan ja esimerkiksi hitsauslaatua tai materiaalin lujuuden vaikutusta ei oteta huomioon riittävästi, vaan suositellut väsymiskestävyydet eri liitostyypeille on ilmoitettu vain yleisesti teräkselle ja alumiinille. Sen seurauksena usein esitetään kuvaaja, jossa hitsatun rakenteen väsymiskestävyys ei muutu, vaikka perusmateriaalin lujuus kasvaisi. Mikäli suunnittelun ja valmistuksen yhteistyöllä hitsausliitoksen geometriatekijät ja rakenteen jäännösjännitystilat saadaan laadukkaiksi, on mahdollista ”ulosmitata” lujien terästen potentiaali ja saavuttaa korkeampi väsymiskestävyys myös hitsatuissa rakenteissa. Kuva 8. Perinteisestihän vain kestoiän (N) hajonta otetaan mukaan analyysiin. väsymissärön kasvu 3. 300 000 kuormanvaihtoa). Vastauksena on LUT:n Teräsrakenteiden laboratoriossa kehitetty 3R-menetelmä, joka ottaa huomioon ja yhdistää samaan analyysiin yleisten väsymistekijöiden (jännitysvaihtelut ja -konsentraatiot) lisäksi myös hitsauksen aiheuttamat jäännösjännitykset, väsymiskuormituksen jännityssuhteen sekä materiaalin murtolujuuden. res ). min /. Käyrä on määritetty siten, että on haettu paras sovitus jännitysvaihtelun ja kestoiän suhteen eli molempien hajonta on minimoitu. 3R-menetelmäksi nimetyssä laskentamallissa on mukana kaikki väsymisen tärkeimmät elementit, joten kyseessä on väsymisen master-käyrä (Master Curve). väsymissärön ydintyminen 2. 5/ 20 15 [ www.hitsaus.net ] 25 1. Strenx S960 MC -teräksen vetokoetulokset (a) sekä vauriot hitsikulmien ollessa 53° (b) ja 60° (c). Kuten kaikissa monimutkaisissa ilmiöissä, vaikuttaa edellä mainittuun asiaan myös muitakin tekijöitä. Kuvassa 8 esitettyjen Strenx 960 MC -teräksestä hitsattujen liitosten väsytystestien venymäliuskamittaustuloksista nähdään särön ydintymisajan vaikutus rakenteen kokonaisväsymiskestoikään. Korkealaatuisen liitosgeometrian (punainen käyrä) rakenteessa on väsymissärön ydintymisvaihe pidentänyt kokonaisväsymiskestoikää merkittävästi verrattuna samalla kuormituksella väsytettyyn huonompilaatuiseen liitokseen (sininen käyrä), jossa ydintymisvaihetta ei esiinny, vaan kokonaisväsymiskestoikä muodostuu ainoastaan särönkasvuvaiheesta. max ) ja maksimijännitystasolla (. Väsyttävä kuormitus voi olla vakioamplitudista tai muuttuvaa ja kuormitussuhde sekä kuormitustasot voivat vaihdella. Menetelmän laadinnassa on hyödynnetty yli 700 väsytyskoetuloksen tiedot, jotka on analysoitu ja joiden avulla on määritetty hitsatussa tilassa olevan päittäisliitoksen S-N-käyrä. Kaikilla näillä on vaikutusta rakenteen lopulliseen väsymiskestävyyteen ja lujien terästen tutkimuksissa on havaittu, että korkealla jännityssuhteella (R = . Strenx 960 MC -teräksestä hitsattujen liitosten väsytystestien venymäliuskamittaustuloksia (punainen ja sininen käyrä). max ) kuormitettaessa myös korkealaatuisten hitsien väsymiskestävyys putoaa yleisten suositusarvojen tasolle. Mikä sitten olisi ratkaisu tähän ja olisiko olemassa menetelmää, joka käsittelisi hitsattujen rakenteiden väsymistä kokonaisvaltaisemmin ja siten mahdollistaisi tarkempien analyysien tekemisen. Jälkikäsiteltyjen hitsausliitosten väsymiskestävyyden arvioinnissa perusmateriaalin lujuus on otettu huomioon, mutta niissäkin suosituksissa on yksinkertaistuksia ja huomiotta jätettyjä tekijöitä. Tämä virheellinen lähestyminen juontaa väsytyskoejärjestelyistä, joissa aseteKuva 7
Kuva 10. min ), johon vaikuttaa tehollisen lovijännitysvaihtelun lisäksi materiaalin lujuus, ulkoisen kuorman jännityssuhde (R) ja hitsin rajaviivan jäännösjännitys (. 3R-menetelmä poistaa Kuva 9. Kuvassa 9a on esitetty 3R-menetelmän master-käyrän sovituksessa käytetty pistejoukko. 3R-menetelmää on testattu SSAB:n Strenx-teräksille ja se näyttää toimivan hyvin. Näin saadaan uusi masterkäyrän yhtälö. Loven pohjan jännitysja venymävaihtelun määritys perustuu paikallisen venymän menetelmään sekä Neuber:n loven plastisuusmalliin (kuva 9b) ja loven pohjan keskijännityksen vaikutus vaurioitumiseen otetaan huomioon SWT (Smith-Watson-Topper) -teorialla. (a) (b) (a) (b) HT_5_15.indd 26 22.10.2015 7.48. res ). Kuvassa 10b on 3R-menetelmällä määritetyt S-N-käyrät Strenx 1100 MC -teräkselle hitsatussa tilassa (as-welded) R:n arvolla 0.05 sekä HFMI-käsiteltynä (jäännösjännitys 23 % murtolujuudesta) ulkoisen kuorman jännityssuhteille 0.1 ja 0.38. Menetelmän tarkemmat matemaattiset taustat on esitetty lähteissä [9, 11, 12]. 3R-menetelmällä määritettyjä suhteellisia väsymiskestävyyksiä eri lujuusluokan teräksille (a) sekä master-käyrään perustuvat S-Nkäyrät Strenx 1100 MC -teräkselle hitsatussa tilassa ja HFMI-käsiteltynä (b). ffl f>.<1'{[" N= (1R1ocaz)2 Cref tai llak = flak,ret..f 1 Rtocal, Kuvassa 10a on esitetty 3R-menetelmällä määritettyjä suhteellisia väsymiskestävyyksiä eri lujuusluokan teräksille, kun ulkoisen kuorman jännityssuhde R = ja kun hitsin rajaviivalla vallitsee puristusjäännösjännitys, joka on 20 % materiaalin murtolujuudesta. määrittämällä pistejoukolle akseli, joka minimoi sen jäyhyysmomentin). max . 3R-menetelmän kehittämisessä käytetty joukko väsytyskoetuloksia ekvivalentissa lovijännityssysteemissä (a) sekä Neuber:n malli loven pohjan käyttäytymisestä (b) [9, 10]. Kuvassa on esitetty myös vastaavat laboratoriokoetulokset. Jäännösjännityksessä voidaan ottaa huomioon rajaviivan tila hitsattuna (as-welded) tai esimerkiksi vasaroituna (HFMI). Tosiasiassa hajontaa ilmenee myös jännitysvaihtelussa, jonka tehollinen arvo väsymisen kannalta kriittisessä liitoskohdassa on todella vaikea määrittää yksiselitteisesti. Menetelmän etuna on sen teoreettinen tausta, joka mahdollistaa väsymiskestävyyden ennustamisen laskennallisesti erilaisille parametriyhdistelmille, kunhan itse menetelmää on ensi testattu riittävästi erilaisille materiaali-, hitsin laatu-, kuormitusja jäännösjännitysyhdistelmille. Suositellut FAT-luokat (225 MPa pääjännityskriteerillä tai 200 MPa von Mises -kriteerillä) ovat hieman epäkonservatiivisia. Tästä johtuen perinteistä menetelmää parempi korrelaatio saadaan ottamalla molempien parametrien hajonta huomioon (ts. 5/ 20 15 [ www.hitsaus.net ] 26 taan jännitysvaihtelu (S tai ??) ja tuloksena saadaan kestoikä N. 3R-menetelmän master-käyrä perustuu loven pohjan jännitysvaihteluun (. Materiaalimallina käytetään Ramberg-Osgood:n mukaista jännitys-venymä -sovitusta ja kinemaattista muokkauslujittumismallia. Perinteisellä tavalla mitoitettaessa parempi olisi käyttää arvoa m = 3 ja pääjännitys-kriteerillä FAT = 200 MPa
Kuva 12. Menetelmällä tulee hyvin esiin myös paljon esitettyjä lujien terästen ylioptimististen tulosten petollisuus käytäntöön sovellettuina, ellei rakenteen todellisia jäännösjännityksiä ja kuormituksia oteta huomioon. 0.5) teräksen lujuusluokalla ei juurikaan ole vaikutusta väsymiskestävyyteen. HT_5_15.indd 27 22.10.2015 7.48. Ennusteen tarkkuus muodostuu osatekijöiden poikkeamien muodostamasta kokonaisuudesta (k = ?k i = k L ·k G ·k s ·k t ·k a ·k r ·k c ). Lujia teräksiä käytettäessä korostuu kokonaisuuden hallinnan tärkeys ja siksi onkin tärkeää miettiä ensin kaikkia osatekijöitä eikä keskittyä pelkästään yhteen parametriin ja sen optimoimiseen. Jatkotutkimukset kohdistuvat menetelmän vieläkin laajempaan yleistämiseen, mm. Kokonaisuus ennen osaoptimointia Hitsatun rakenteen väsymiskestävyyden hallinta on kokonaisuus, jossa on ymmärrettävä eri tekijöiden roolit ja niihin vaikuttamismahdollisuudet tuotteen suunnittelu-valmistuskäyttö -ketjussa. 5/ 20 15 [ www.hitsaus.net ] 27 pelkästään koetuloksiin pohjautuvien mitoituskäyrien ja parannusvaikutusten huomioon ottavien korjausmenetelmien tarpeen. Väsymiseen vaikuttavat tekijät, joiden perusteella erot suunnittelussa olevan ideaalisen mallin ja todellisen rakenteen välillä muodostuvat, voidaan eritellä tuotteen suunnittelusta ja valmistuksesta koostuviksi perättäisiksi tekijöiksi kuvan 11 mukaisesti [13]. monipuolistamalla hitsin laadun, muuttuva-amplitudisen kuorman ja eri jälkikäsittelymenetelmien huomioon ottamiseen. Kuvassa 12 on vertailtu rivan kärjen analysointia suunnitteluvaiheen oletuksien mukaan ja jälkikäteen käytettävissä olevien tietojen perusteella. Analyysien tuloksista nähdään, että ENSmenetelmällä ero ideaalisen jännityksen ja todellisen jännityksen välillä on varsin vähäinen, kun rakenteen kuormat ovat samoja. Toistaiseksi 3R-menetelmää on sovellettu päittäisliitoksille, mutta jatkossa sen voimassaolo todistetaan kaikille liitostyypeille (mikä on jo kertaalleen todistettukin ENSmenetelmän käytön myötä). Tässä esitetty työkoneen osa on hyvä esimerkki, mistä tekijöistä muodostuu se lopputilanne, että idealisoituun malliin ja sen analyyseihin perustuva väsymisennustemalli ei vastaakaan käytännössä havaittua tulosta. Yleensä kuormitukseen liittyy kaikista suurin tarkkuuden parantamistarve ja mahdollisuus, mutta se ei tee tarpeettomaksi myös muiden osatekijöiden parannustarvetta. Väsymiseen vaikuttavat tekijät suunnittelussa ja todellisuudessa. On syytä kavahtaa pienillä koesauvoilla tehtyjen R = 0.1 -testien tuloksia, ellei sovelluskohde todella vastaa tällaista tilannetta! Isohkoilla R:n arvoilla (R . Rivan kärjen analysointia oletetulla ja todellisella rakenteen geometrialla. Digitalisoitu rakenteen suunnittelun ja valmistuksen ohjaus mahdollistaa eri parametrien yksityiskohtaisemman analyysin ja siten kokonaistarkkuuden parantamisen. Sininen käyrä edustaa tehollisen lovijännityksen teoreettista (suunnittelu) arvoa ja punainen todellisesta rakenteesta määritettyä vastaava arvoa hitsin rajaviivalla palstalevyn päässä. Tämä johtuu siitä, että ENS:ssä rajaviiKuva 11
Vastaavasti valmistus vastaa omilla toimillaan portaikon keskiosasta (tasot 3-5) eli hitsausliitokseen muodostuvasta lovivaikutuksesta (esim. 5/ 20 15 [ www.hitsaus.net ] 28 van pyöristys (r = 1 mm) hallitsee paikallista käyttäytymistä ja todellinen laatu jää osittain huomioon ottamatta. XX-FAT-ohjelman yksi kätevimmistä ominaisuuksista on herkkyysanalyysi, jonka avulla suunnittelija pystyy helposti havaitsemaan pienten geometriamuutosten vaikutuksen liitoksen FAT-luokkaan. On siis tunnistettava väsymiskestävyyden eri osatekijöiden vaikutukset kokonaisuuteen ja kustannuksiin. Myös edellä esitetty 3R-menetelmä tullaan implementoimaan XXFAT:n optioksi. Vastaavasti valmistus voi tuottaa hyvinkin korkealaatuisia ja virheettömiä hitsejä, mutta rakenteen väsymiskestävyys on matalalla tasolla, koska kokonaisuus on huonosti mitoitettu ja jännitystasot (nimellinen / rakenteellinen) nousevat liian korkeiksi. Hitsatun rakenteen väsymiskestävyyden tasot ja kompurointivaara, mikäli yhteinen tavoite hämärtyy. Lisäksi suunnittelija valitsee käytettävän materiaalin (taso 6). Tällä hetkellä murtumismekaniikkaan perustuvalla ohjelmalla voidaan määrittää syötetyn liitosgeometrian mukaisen hitsausliitoksen odotettu kestoikä sekä FAT-luokka tietyllä rakenteellisella kuormituksella. hitsausjärjestys). Karkeasti jaoteltuna suunnittelu vastaa nimellisestä ja rakenteellisesta jännityksestä (tasot 1-2) määrittämällä kuormitusten perusteella dimensiot hitsattavalle rakenteelle. Esimerkiksi suunnittelija voi valinnoillaan saada aikaiseksi rakenteen, jossa jännitystilat ja -keskittymät ovat matalalla tasolla, mutta ei ohjeista valmistusta hitsaamaan korkealaatuisia hitsejä tai ei mainitse mahdollisia läpihitsausvaatimuksia liitoksille. Tavoiteltaessa hitsatulle rakenteelle korkeampaa väsymiskestävyyttä (tai äärikestävyyttä ankarissa olosuhteissa) on eri tekijöitä tarkasteltava ja parannuksia tehtävä järjestyksessä jokainen taso kerrallaan (1-2-3-4-5-6). Kuva 14. Suomen Hitsausteknillisen Yhdistyksen (SHY) HRO-Suunnittelufoorumin jäsenyritykset saavat ohjelman käyttöönsä veloituksetta. Kuormitus voi olla liitoksen läheisyydessä vallitsevaa rakenteellista jännitystä kuvaavat kalvojännitys, taivutusjännitys tai niiden yhdistelmät. On siis hyvin tärkeää, että informaatio kulkee ja keskusteluyhteyttä pidetään suunnittelun sekä valmistuksen välillä ja kumpikaan osapuoli ei oleta mitään eikä toimi yksipuolisesti hitsatuissa rakenteissa ilmenevien haasteiden edessä. Tietenkin suunnittelulla on myös tärkeä rooli ohjeistaa valmistusta sekä vaatia tarvittaessa erityistoimenpiteitä ja korkealaatuisia hitsejä väsymisen kannalta kriittisiin liitoskohtiin. Tavoitteena on mallintaa jo olemassa olevat liitostyypit ENS-menetelmälle sekä myös lisätä uusia liitostyyppejä. HT_5_15.indd 28 22.10.2015 7.48. LUT:ssa meneillään olevassa projektissa murtumismekaniikkaan perustuva XX-FAT-kirjasto pyritään päivittämään ja kehittämään edelleen paremmin suunnittelijaa palvelevaksi sekä laajentamaan myös ENS-menetelmälle. Valitettavasti käytännön elämässä tämä ei useinkaan ole mahdollista, vaan töitä on tehtävä yhteistyössä muiden kanssa. reunahaava) sekä jäännösjännitystilasta (esim. XX-FAT-ohjelma LUT:n Teräsrakenteiden laboratoriossa on kehitetty väsymismitoitusta helpottava suunnittelutyökalu, jonka nykyistä versiota kutsutaan XX-FAT-ohjelmaksi ja jonka avulla voidaan ketterästi tehdä väsymistarkasteluja erilaisille liitostyypeille. Nykyinen XX-FAT-kirjasto sisältää kuvan 13 mukaisesti 15 erilaista liitostyyppiä, joissa mukana on päittäisliitoksia, päällekkäisliitoksia sekä kuormaa kantamattomia että kantavia Xja T-liitoksia. Tällöin olisi hyvä olla näkemyksiä myös muistakin asioista kuin vain omasta toiminnasta. Tällöin menetetään haluttu parannus väsymiskestävyyteen ja myös materiaalivalinnan vaikutus muuttuu merkityksettömäksi. Tällöin suunnittelijan on helppo tehdä liitoksen väsymistarkastelu niin murtumismekaniikalla kuin ENS-menetelmällä ja verrata näillä saatuja tuloksia toisiinsa. Tällöin voi rauhassa kinastella itsensä kanssa ja osoittaa kritiikin itseensä eikä tulehduttaa kommunikaatioyhteyttä muihin. Tässäkin tapauksessa väsymiskestävyyden parantamisessa rajaviivan geometriaa oleellisemmaksi asiaksi muodostuivat peruslaatuun kuuluvat asiat, kuten pienahitsin juuren puolen liitosvirheettömyys ja korvakkeen pään sijainti. Hyvin suunniteltu on vasta puoliksi tehty Suunnittelun ja valmistuksen (yhteis)työ Hitsattujen rakenteiden parissa työskenteleville helpoin tapa ratkaista suunnittelun ja valmistuksen välisen yhteistyön haasteet on tehdä molemmat asiat itse. hitsin muoto) ja mahdollisista alkusäröistä (esim. Eri tekijöiden ja vaikutusten monimuotoisuudesta johtuen virheitä voi tulla useissa kohdissa ja on aina syytä muistaa, että osoittaessaan toista (yhdellä) sormella osoittaa kolme sormea aina itseään kohti. XX-FAT-ohjelma. Osassa kirjaston liitostyypeistä myös alkusärön pituus on suunnittelijan määritettävissä. Liitostyypistä riippuen ohjelma ottaa huomioon myös kriittisimmän särönkasvukohdan, jolloin väsyminen voi alkaa niin hitsin rajaviivalta kuin juurenpuolelta. Hitsattujen rakenteiden väsymiskestävyyttä ja sen parantamista kuvaava portaikko toimii hyvänä esimerkkinä suunnittelun ja valmistuksen välisen saumattoman yhteistyön tärkeydestä, kuva 14. LUT:n Teräsrakenteiden laboratorion kiitokset ja terveiset Hyvä yhteistyö alan teollisuuden kanssa sekä Tekes/FIMECC:n BSAja MANUtutkimushankkeet ovat mahdollistaneet Kuva 13
The use of FE-analysis in determinating the ultimate strength of an 960 QC steel I-profile beam. Rotation capacity of fillet weld joints made of highstrength steel. Will be published in Marine Structures, doi: 10.1016/j. Björk T, Salo J, Nykänen T, Valkonen I. A new proposal for assessment of the fatigue strength of steel butt-welded joints under constant amplitude tensile loading (under review in Fatigue & Fracture of Engineering Materials & Structures). Welding in the Word, Volume 56, Issue 3-4, 17 p., 2012 4. Fatigue assessment of welded joints by local approaches. Woodhead Publishing, Cambridge, 639 p., 2006, ISBN 978-185573-948-2 11. IIW document XV-1471-14, 20 p., 2014 6. Digital manufacturing impact on the fatigue life of the welded structure. IIW International Conference, High-Strength Materials – Challenges and Applications, 2-3 July 2015, Helsinki, Finland, 5 p., 2015 8. Laamanen T. Björk T, Penttilä T, Nykänen T. Master’s Thesis, Lappeenranta University of Technology, 86 p., 2015 Timo Björk, Timo Nykänen, Heli Mettänen ja Tuomas Skriko Lappeenrannan teknillinen yliopisto (LUT) Teräsrakenteiden laboratorio MAG-hitsaus ruostumaton teräs Raskas MAG-hitsaus, hiilteräs TIG/MIG-hitsaus MAG-hitsaus, robotti sovellukset hiiliteräs tuotteet helpottavat kaasuvalintaasi! Lue lisää www.airliquide.fi tai soita 020-779 0584. marstruc.2015.09.005 10. Master’s thesis, Lappeenranta University of Technology, 45 p., 2013 2. Radaj D, Sonsino C M, Fricke W. Lähteitä 1. 5/ 20 15 [ www.hitsaus.net ] 29 edellä mainitut tutkimustulokset. Capacity of fillet welded joints made of ultra high strength steel. A new proposal for the assessment of fatigue strength of steel butt-welded joints improved by peening. Punching shear capacity of T-joint made of high strength steel plates. IIW document XV-149215, 15 p., 2015 9. The effects of fabrication processes on deformation capacity of S960QC ultra high strength steel. Master’s Thesis, Lappeenranta University of Technology, 45 p., 2015 3. Amraei M. Björk T, Toivonen J, Nykänen T. Assessment of fatigue strength of steel butt-welded joints in as-welded condition – Alternative approaches for curve fitting and mean stress effect analysis. Nykänen T, Björk T. About the critical plane of axially loaded plate structure made of ultra high strength steel. 13. Raskinen A. Penttilä T. IIW International Conference, High-Strength Materials – Challenges and Applications, 2-3 July 2015, Helsinki, Finland, 7 p., 2015 12. Master’s Thesis, Lappeenranta University of Technology, 116 p., 2013 7. Skriko T, Björk T. Effects of different GMAW processes and parameters on behavior of transverse fillet welds made of ultrahigh strength steel. Nykänen T, Björk T. Björk T, Forsström L, Ahola A, Nykänen T. LUT:n Teräsrakenteiden laboratorio pyrkii jatkamaan laadukasta tutkimusta muulla rahoituksella siten, että suomalaisten tuotteiden kilpailuetu pystyttäisiin takaamaan jatkossa nykyistä paremmin. Welding metallurgy and fusion line softening of direct quenched ultra-high-strength steel. FI _0 01 69 _2 01 51 0_ C N HT_5_15.indd 29 22.10.2015 7.48. Welding in the Word, Volume 58, Issue 6, 11 p., 2014 5. Nykänen T, Björk T
Hitsausmenetelmät kuten laserja laser-hybridija FSW-hitsaus soveltuvat erinomaisesti ultralujien terästen hitsaukseen pienen lämmöntuonnin ja lyhyen jäähtymisaikavaatimuksen vuoksi. Hitsauksissa käytetyt laitteistot: MAG Kemppi FastMig Pulse 450, FastMig MXF 65, PAW Esab LTG 400, PW3000, PTW 300, CW3000, SAW Esab LAE 1250, A6 SFD 1, PEG 1. HT_5_15.indd 30 22.10.2015 7.48. Elinkaarihyötyjen lisäksi, ultralujien terästen konepajakäytettävyys ja etenkin hitsattavuus ja muovattavuus ovat keskeisessä roolissa, jotta saavutetaan tavoiteltu monifaasimikrorakenne ja materiaaliominaisuudet prosessoinnin yhteydessä. Perinteisten hitsausmenetelmien kuten MAG-, plasmaja jauhekaarihitsauksen vaikutuksia SSAB:n Optim 700 MC Plus ja Optim 900 QC -teräksiin tutkittiin Aalto-yliopiston koneenrakennustekniikan laitoksella osana FIMECC Light P2 -projektia. Johdanto Hitsattavuus on keskeisessä roolissa nykyaikaisten ultralujien terästen liittämisessä. 5/ 20 15 [ www.hitsaus.net ] 30 Ultralujien rakenneterästen hitsattavuus ja hitsausliitosten ominaisuudet Mikko Peltonen, Akseli Kukkonen, Sami Nummela ja Hannu Hänninen Ultralujien terästen käyttö on lisääntynyt voimakkaasti viime vuosina eri teollisuuden aloilla. Kuvassa 1 on esitetty tutkimuksessa käytetyt hitsauslaitteet, joiden avulla tutkittiin eri hitsausmenetelmien soveltuvuutta yhdeltä puolelta hitsaukseen I-railoon ilman ilmarakoa päittäisliitoksessa. Laitteiston hinta on kuitenkin hyvin korkea kyseisillä menetelmillä, joten vaihtoehtoisia liittämismenetelmiä tarjoavat ainoastaan perinteiset hitsausmenetelmät. Lämmöntuontivaatimukset ovat erittäin tiukkoja, kun tavoitellaan tasalujia liitoksia. Koemateriaalit ja kokeet Sopivan hitsausmenetelmän valinta käyttötarkoitukseen riippuu pitkälti siitä, millaiset vaatimukset rakenteella tai komponentilla on. keventämällä rakenteita sekä lisäämällä suorituskykyä heti suunnittelusta alkaen. Tutkimuksen tavoitteena oli selvittää terästen hitsattavuutta ja perusmateriaalin jäännösjännitysten vaikutuksia muodonmuutoksiin sekä näiden tietojen hyödyntämistä rakenteen suunnittelussa. Suunnittelun aikana päätetään mm. Rakenteen luoksepäästävyys vaikuttaa siihen, miten hitsaus voidaan suorittaa. Tutkimuksessa saatua tietoa voidaan jatkossa soveltaa yhdessä lopputuotteen käyttöympäristön asettamien vaatimuksien kanssa, kun valitaan sopivaa liittämismenetelmää. Kuva 1. railogeometria ja liitostyyppi sekä millaiseen rasitusympäristöön tuote tullaan sijoittamaan. Tutkimuksen aikana opittiin tunnistamaan eri hitsausmenetelmien hyvät ja huonot puolet ultralujien terästen hitsauksessa. Näiden terästen käytön ensisijainen tarkoitus on tuottaa elinkaarihyötyjä mm
40 / -60 ºC Optim 900 QC . Matalien hiilipitoisuuden ja seosainepitoisuuksien vuoksi materiaali on hyvin hitsattavissa ilman esilämmitystä, mutta lämmöntuonnin ja jäähtymisajan tulee olla erittäin rajoitettuja, mikäli tavoitteena on tasaluja liitos, jolla on perusaineen kaltaiset ominaisuudet. Keyhole-plasmahitsauksella kaikki ainepaksuudet pystytään hitsaamaan ilman ilmarakoa ja juuritukea. Railogeometria määräytyi ennakkohitsauskokeiden perusteella, joiden mukaan MAG-hitsauksella voidaan hitsata ainoastaan 4 mm paksuja levyjä ilman ilmarakoa tai juuritukea. Perusaineiden mikrorakennekuvat ja EBSD-kuvat eri orientaatioista: a) Optim 700 MC Plus ja b) Optim 900 QC. Koemateriaalien mekaaniset ominaisuudet. 900 930 1200 . Koelevyjen mitat olivat kaikissa hitsauskokeissa 200 x 600 mm. Käytetyt hitsausparametrit. Perusaineiden mekaaniset ominaisuudet on esitetty taulukossa 1. HT_5_15.indd 31 22.10.2015 7.48. Toinen teräs, jota tutkittiin oli suorakarkaistu standardin SFS-EN 10149-2 asettamat vaatimukset S900MC-teräkselle täyttävä Optim 900 QC, ja käytetyt ainepaksuudet olivat 4, 6 ja 8 mm. Materiaali Myötölujuus R p0,2 [MPa] Murtolujuus R m [MPa] Murtovenymä A 5 [%] Iskusitkeys KV [J] Optim 700 MC Plus . 13 . Taulukko 1. 27 / -40 ºC Taulukko 2. Optim 700 MC Plus 6 mm OK AristoRod 69 900 338 29,1 0,56 9,2 Optim 700 MC Plus 6 mm Tubrod 14.03 900 336 31 0,59 13,5 Optim 900 QC 6 mm OK AristoRod 89 900 319 26,3 0,48 9,0 Optim 900 QC 6 mm Coreweld 89 900 347 28,3 0,56 9,6 Optim 700 MC Plus 6 mm OK AristoRod 69 230 232 27,5 1,00 23,6 Optim 700 MC Plus 6 mm Tubrod 14.03 220 232 27,8 1,06 24,8 Optim 900 QC 6 mm OK AristoRod 89 230 231 27,5 0,99 24,8 Optim 900 QC 6 mm Coreweld 89 230 230 27,5 0,99 24,0 Optim 700 MC Plus 6 mm OK Autrod 13.43 + OK Flux 10.62 1100 701 27,7 1,06 38,8 Optim 700 MC Plus 6 mm OK Tubrod 15.72S + OK Flux 10.62 850 701 28,5 1,41 43,6 Optim 900 QC 6 mm OK Autrod 13.43 + OK Flux 10.62 1050 703 27,7 1,11 39,0 Optim 900 QC 6 mm OK Tubrod 15.72S + OK Flux 10.62 900 701 28,5 1,33 42,2 M A G PA W SA W ?t 8/5 [s] Kuljetusnopeus [mm/min] Materiaali Q [kJ/mm] Jännite [V] Virta [A] Lisäaine Kuva 2. 5/ 20 15 [ www.hitsaus.net ] 31 Tutkimuksessa käytettiin termomekaanisesti valssattuja Optim 700 MC Plus -levyjä, joiden ainepaksuudet olivat 6 ja 8 mm. 700 750 950 . Hitsauskokeiden tavoitteena oli selvittää pystytäänkö valmistamaan päittäisliitos I-railoon yhdellä palolla käyttämättä ilmarakoa ja juuritukea. 8 . 6 mm paksuihin levyihin jouduttiin jättämään 1 mm ilmarako ja 8 mm levyihin 2 mm ilmarako sekä lisäksi käyttämään juuritukea. Jauhekaarihitsauksessa ilmarakoa ei tarvittu, mutta juurituen käyttö oli välttämätöntä tunkeuman kontrolloimiseksi
Kovuusmittausten perusteella pehmennyt vyöhyke on sitä leveämpi mitä suurempi on lämmöntuonti, joka näkyy erityisesti plasmaja jauhekaarihitseissä. Tulosten perusteella mitään merkittävää eroa ei ole eri hitsausmenetelmien välillä, vaikka lämmöntuonti ja jäähtymisajat ovat merkittävästi suuremmat plasmaja jauhekaarihitsauksessa verrattuna MAG-hitsaukseen. Hitsien jäähtymisajat t8/5 määritettiin sekä laskennallisesti että termoelementeillä mittaa600 650 700 750 800 850 900 950 1000 M yö tö lu ju us [M Pa ] Hitsauslisäaineet OK AristoRod 69 OK Autrod 13.43 OK Tubrod 14.03 OK Tubrod 15.27S OK AristoRod 89 Coreweld 89 Kuva 3. Koemateriaalien jäännösjännitykset mitattiin ennen ja jälkeen hitsauksen pitkittäisja poikittaisuunnassa röntgendiffraktiomenetelmällä, kuva 4. 5/ 20 15 [ www.hitsaus.net ] 32 Perusaineiden ja hitsausliitosten mekaaniset ominaisuudet määritettiin vetokokein standardien SFS-EN ISO 4136 ja SFS-EN ISO 15614-1 mukaisesti. Tulokset ja niiden tarkastelu Vetokokeet tehtiin kaikille ainepaksuuksille, mutta johtuen suuresta määrästä koetuloksia ainoastaan 6 mm ainepaksuuksille tehdyt kokeet esitetään. Millään hitsausmenetelmällä ei saavuteta perusaineen lujuustasoa. Testilevyn jäännösjännitysmittaus röntgendiffraktiomenetelmällä ennen hitsausta. Muodonmuutoksiin ja jäännösjännityksiin vaikuttavia ulkoisia tekijöitä pienennettiin siten, ettei hitsattavia levyjä kiinnitetty hitsauksen ajaksi hitsausjigiin. Hitsauskokeissa käytettyjen lisäaineiden myötölujuudet. Lisäksi kovuusprofiilit mitattiin jokaiselle näytteelle hitsin keskilinjalta. Röntgendiffraktiomittaukset todennettiin reiänporausmenetelmällä. Hitsauslisäaineet Hitsauslisäaineiksi valittiin kaupallisia lisäainelankoja, sekä umpiettä täytelankoja, jotka vastasivat lujuusominaisuuksiltaan perusainetta. Referenssinä tutkimuksessa käytettiin jännityksenpoistohehkutettuja koekappaleita. Lisäaineen halkaisijalla on suuri vaikutus, millainen hitsipalko syntyy ja kuinka suuri on lämmöntuonti. Mikrorakenteeltaan Optim 700 MC Plus on ferriittis-bainiittista ja Optim 900 QC martensiittis-bainiittista terästä. Kuvassa 2 on esitetty perusaineiden mikrorakenteet yhdessä EBSD-kuvien kanssa. Jäännösjännitykset ja muodonmuutokset Jäännösjännitykset ja niiden mittaus olivat keskeinen osa tutkimusta. Tämä johtuu käytetyistä lämmöntuonneista sekä jäähtymisajoista, jotka olivat yli hitsaussuositusten. Iskusitkeyskokeet tehtiin standardien SFS-EN ISO 148-1 ja SFS-EN ISO 9016 mukaisesti. Kuva 4. MAGja plasmahitsauksessa käytettiin kaikissa tapauksissa Ø 1,2 mm lisäainelankaa ja jauhekaarihitsauksessa Ø 3,0 mm lankaa. Lämmöntuonnin ja jäähtymisaikojen perusteella MAGhitsauksella voidaan saavuttaa parhaat tulokset. Kuvassa 6 on vertailtu hitsattujen Optim 700 MC Plus -levyjen vetokoetuloksia. Kuvassa 7 on esitetty vetokoetulokset Optim 900 QC -teräkselle. Kuva 5. malla. Standardikokoisia sauvoja ei ollut mahdollista käyttää levyjen paksuuksista johtuen, joten iskusitkeydet määritettiin erikoiskoesauvojen perusteella. Vetokoetuloksiin tällä ei näytä olevan merkittävää vaikutusta. Tämän seurauksena muodonmuutokset saivat tapahtua vapaasti. Käytetyt hitsausparametrit on esitetty taulukossa 2. Mikrorakenteessa tapahtuu merkittävää rakeenkasvua ja epäedullisia mikrorakennemuutoksia, jotka muuttavat bainiittis-martensiittista mikrorakennetta. Teräksen valmistuksen aikaiset muokkaukset ja lämpötilanmuutokset aikaansaavat materiaalissa sisäisiä jännitystiloja, ja tavoitteena oli selvittää onko näillä jännityksillä vaikutuksia syntyviin hitsausmuodonmuutoksiin. Näin ollen muutosvyöhyke pehmenee liikaa ja pienet erot lämmöntuonnissa heikentävät liitoksen lujuutta. HT_5_15.indd 32 22.10.2015 7.48. Hitsien poikkileikkaukset 6 mm Optim 900 QC -levyille on esitetty kuvassa 5, josta nähdään palkogeometria ja muutosvyöhyke. Lisäainelangoista MAGtäytelanka OK Tubrod 14.03 ja jauhekaaritäytelanka OK Tubrod 15.27S olivat ainoat langat, joilla hitsattiin sekä Optim 700 MC Plus että Optim 900 QC levyt. Mikrorakenteet tutkittiin koehitseistä ja hieistä hitsien eri vyöhykkeistä. Hitsauksen aiheuttamia muodonmuutoksia arvioitiin levyn poikittaissuunnassa kulmamuutoksen perusteella, sekä pitkittäissuunnassa tapahtuvaa kutistumaa ja taipumaa. Käytetyt lisäainelangat on esitetty kuvassa 3 (OK AristoRod 69: MAG-umpilanka, OK Autrod 13.43: jauhekaariumpilanka, OK Tubrod 14.03: MAG-metallitäytelanka, OK Tubrod 15.27S: jauhekaariemästäytelanka, OK AristoRod 89: MAG-umpilanka ja Coreweld 89: MAG-metallitäytelanka). Väsytyskokeet tehtiin standardin ASTM E 466-96 mukaisesti ainoastaan Optim 900 QC 4 mm -levyille. Hitsien poikkileikkaukset 6 mm paksuilla Optim 900 QC -levyillä: a) MAG, b) PAW ja c) SAW
Iskukokeet tehtiin kaikille ainepaksuuksille paitsi 4 mm ainepaksuudet. HT_5_15.indd 33 22.10.2015 7.49. Plasmahitsauksessa hitsiaineen iskusitkeys on hyvä, mutta muutosvyöhykkeellä materiaali käyttäytyy hauraasti. Väsytyskokeiden tulosten vertailu eri hitsausmenetelmien kesken Optim 900 QC 4 mm levyillä käyttäen hot-spot -jännitystä. 5/ 20 15 [ www.hitsaus.net ] 33 Rp0,2 Rm 200 400 600 800 1000 1200 OK AristoRod 69 Tubrod 14.03 OK Aristorod 69 Tubrod 14.03 OK Autrod 13.43 + OK Flux 10.62 OK Autrod 13.43 + OK Flux 10.62 Jä nn ity s [M Pa ] Vetokoetulosten vertailu Optim 700 MC Plus 6 mm levyillä Rp0,2 Rm MAG PAW SAW Kuva 6. Hitsattujen 6 mm levyjen vetokoetulokset Optim 700 MC Plus -teräksellä. Hitsausliitosten iskukoetulosten vertailu eri hitsausmenetelmien välillä lämpötilassa -20 ºC. Perusaineen iskusitkeys on merkitty kuvaan (KV 2). Perusaineen myötöja murtolujuus on merkitty kuvaan. KV 2 20 40 60 80 100 120 140 160 OK Aristorod 89 Coreweld 89 OK Aristorod 89 Coreweld 89 OK Autrod 13.43 + OK Flux 10.62 OK Autrod 13.43 + OK Flux 10.62 Is ku en er gi a [[J ] Iskusitkeystulosten vertailu -20 ºC lämpötilassa 6 mm Optim 900 QC leveyillä Hitsi Sularaja Sularaja +1 mm MAG PAW SAW Kuva 9. KV 2 20 40 60 80 100 120 140 160 OK AristoRod 69 Tubrod 14.03 OK Aristorod 69 Tubrod 14.03 OK Autrod 13.43 + OK Flux 10.62 OK Autrod 13.43 + OK Flux 10.62 Is ku en er gi a [J ] Iskusitkeystulosten vertailu -20 ºC lämpötilassa 6 mm Optim 700 MC Plus levyillä Hitsi Sularaja Sularaja +1 mm MAG PAW SAW Kuva 8. Kuvassa 8 on esitetty iskusitkeydet 6 mm levyille kaikilla eri hitsausmenetelmillä. [M Pa ] Väsymisikä N [syklit] Väsytyskokeiden tulosten vertailu SAW PAW MAG FAT=100 MPa, m=3 FAT=80 MPa, m=3 Kuva 10. Mahdollinen syy heikkoon iskusitkeyteen muutosvyöhykkeellä johtuu korkean lämmöntuonnin aikaansaamasta rakeenkasvusta ja mikroseosaineiden erkaumien kuten karbidien ja nitridien liukenemisesta. Perusaineen iskusitkeys on merkitty kuvaan (KV 2). Hitsattujen 6 mm levyjen vetokoetulokset Optim 900 QC -teräksellä. Perusaineen myötöja murtolujuus on merkitty kuvaan. Hitsausliitosten iskukoetulosten vertailu eri hitsausmenetelmien välillä lämpötilassa -20 ºC. Lämpötilan ollessa -20 ºC, MAGja jauhekaarihitsausmenetelmät käyttäytyvät hyvin. Koelämpötilat vaihtelivat -20 ja 60 ºC välillä ja lovet sijoitettiin hitsiaineeseen, sularajalle ja muutosvyöhykkeeseen (sularaja +1 mm). Erityisesti plasmahitsauksessa lisäaineen ja perusaineen sekoittuminen on voimakasta, jonka vaikutus pitää arvioida tapauskohtaisesti rakennetta hitsattaessa. Rp0,2 Rm 200 400 600 800 1000 1200 OK Aristorod 89 Coreweld 89 OK Aristorod 89 Coreweld 89 OK Autrod 13.43 + OK Flux 10.62 OK Autrod 13.43 + OK Flux 10.62 Jä nn ity s [M Pa ] Vetokoetulosten vertailu Optim 900 QC 6 mm levyillä Rp0,2 Rm MAG PAW SAW Kuva 7. Mikrorakenne suosii näillä teräksillä asikulaarista ferriittiä, joten iskusitkeyden arvot ovat kaikilla vyöhykkeillä hyvät. 10 100 1000 10000 100000 1000000 Jä nn ity s ?
Hitsausmenetelmän lämmöntuonti on suoraan verrannollinen syntyviin muodonmuutoksiin, toisin sanoen lämmöntuonnin ollessa suuri myös muodonmuutokset ovat suuria. MAG-hitsien väsymislujuus oli heikoin. hot-spot -jännitystä. Plasmahitsausnäytteiden heikompi iskusitkeys johtuu pääasiassa epäedullisista mikrorakenteista kuten raerajaferriitistä, Widmannstätten-ferriitistä ja erilaisista karbideista. Kuvassa 13 on esitetty jäännösjännitysten muutos ennen ja jälkeen hitsauksen Optim 900 QC –levyillä (6 mm). Kuva 12. Merkittävimmät syyt matalaan väsymislujuuteen on hitsipalon geometria ja jyrkkä liittymiskulma, jota voidaan parantaa lisäaineen halkaisijan valinnalla sekä rajaviivan jälkikäsittelyn avulla. Samoin valittu hitsausmenetelmä voi vaikuttaa syntyviin hitsausmuodonmuutoksiin ja erityisesti muodonmuutostyyppeihin. Jäännösjännitykset kasvavat sekä pitkittäisettä poikittaissuunnassa hitsauksen jälkeen, ja levyn pinnalla vaikuttava puristusjännitys voi olla lämmöntuonnista riippuen hitsauksen jälkeenkin puristusjännityksen puolella. Havaintojen perusteella valittu hitsausprosessi yhdessä perusaineen jäännösjännitysten kanssa voi vaikuttaa hitsauksen jälkeisten jäännösjännitysten suuntaan ja suuruuteen. Korkeasta lämmöntuonnista huolimatta jauhekaarella hitsatut levyt säilyttävät hyvin sitkeytensä. Väsytyskokeiden perusteella plasmahitsatuilla koekappaleilla on suurin väsymislujuus. Lämmöntuonnin ja hitsausmuodonmuutosten vertailu 6 mm Optim 900 QC hitsatuilla levyillä. Tästä syystä stabiliteettiherkkiä rakenteita suunniteltaessa on perusteltua kiinnittää huomiota valittuun hitsausmenetelmään. MAG-hitsauksen etuja ovat pieni lämmöntuonti ja suuri hitsausnopeus. Jauhekaarihitseillä on myös hyvä väsymislujuus, vaikka hitsin pinnan puolella havaittiin reunahaavaa. Ennen hitsausta olevat jäännösjännitykset vaikuttavat kuitenkin merkittävästi hitsauksen jälkeisiin jäännösjännityksiin. Lämmöntuonnin lisäksi myös ainepaksuudella on merkittävä vaikutus hitsausmuodonmuutoksiin samoin kuin hitsausnopeudella. Päittäisliitoksissa 4 ja 6 mm:n levyt voidaan hitsata ilman juuritukea, mutta 8 mm:n aineenpaksuus vaatii kertakäyttöisen tai pyHT_5_15.indd 34 22.10.2015 7.49. Tulosten perusteella täytelangalla hitsatut levyt säilyttävät paremmin iskusitkeytensä kuin umpilangalla hitsatut levyt. Syntyvät jännitykset ovat suoraan verrannollisia hitsauksessa käytettyyn lämmöntuontiin. Hitsaamattoman perusaineen jäännösjännitykset ovat erilaisia levyn eri puolilla ja ovat riippuvaisia aineenpaksuudesta sekä teräksen mikrorakenteesta. Johtopäätökset Tutkimustulosten perusteella voidaan todeta, että hitsausmenetelmän valinta on hyvin tapauskohtaista ja valintaa voidaan perustella sen mukaan, millainen käyttökohde on kyseessä. Väsytyskokeet tehtiin 4 mm Optim 900 QC -koehitseille, ja eri hitsausmenetelmillä valmistettuja liitoksia verrattiin keskenään. 5/ 20 15 [ www.hitsaus.net ] 34 Kuvassa 9 on esitetty vastaavat iskusitkeystulokset Optim 900 QC -teräkselle ja 6 mm ainepaksuudelle. Perusmateriaalin jäännösjännitysten vaikutus on kuitenkin hitsausmuodonmuutoksiin vähäinen, kuva 11. 20 40 60 80 100 120 MAG PAW SAW Ve to jä nn ity s M Pa ) Levyn pitkittäissuuntaisten jäännösjännitysten vertailu Ennen hitsausta Jälkeen hitsauksen -10 10 20 30 40 50 60 70 MAG PAW SAW Pu ri st us jä nn ity s (M Pa ) Levyn poikittaissuuntaisten jäännösjännitysten vertailu Ennen hitsausta Jälkeen hitsauksen Kuva 13. Hitsipalon geometrialla on keskeinen rooli rakenteen väsymisiän kannalta, joten kokeilla pyrittiin selvittämään todellisia jännityskeskittymiä hitsipalon läheisyydestä. Väsytyskokeiden tulokset on esitetty kuvassa 10. Kokeissa huomioitiin hitsipalon geometria sekä hitsauksesta aiheutunut kulmavirhe, jonka seurauksena väsymisiän määrittämisessä käytettiin ns. Hitsin pinnan puoleisten jäännösjännitysten vertailu levyn pitkittäisja poikittaissuunnassa 6 mm Optim 900 QC hitsatuilla levyillä. Plasmahitsauksen merkittävin etu on siinä, että hitsin ja perusaineen rajaviiva on hyvin jouheva, joka siten vaikeuttaa särön ydintymistä ja jännityskeskittymien syntymistä. Korkea iskuenergia johtuu pääasiassa mikrorakenteesta sekä lisäaineen seostuksesta, jotka suosivat asikulaarista ferriittiä. Jäännösjännitykset levyn poikittaissuunnassa ennen ja jälkeen hitsauksen hitsin pinnan puolelta mitattuna. Kuva 11. Kuvassa 12 on esitetty lämmöntuonnin vaikutus syntyviin muodonmuutoksiin hitsatuilla Optim 900 QC -levyillä (6 mm). Esimerkiksi tapauksesta riippuen staattisesti ja dynaamisesti kuormitetuille rakenteille voi olla perusteltua käyttää eri hitsausmenetelmiä
Lisäksi hitsipalon geometriset tekijät edistävät hyvää väsymislujuutta. Mitattujen levyjen perusteella taipuma levyn pitkittäisja poikittaissuunnassa on suurempi Optim 900 QC -levyillä, johon vaikuttaa merkittävästi perusaineen korkeampi lujuus. Plasmahitsauksen etuja on, että kaikki käytetyt ainepaksuudet voidaan hitsata ilman ilmarakoa tai juuritukea. 5/ 20 15 [ www.hitsaus.net ] 35 syvän juurituen, jotta hitsaus yhdellä palolla onnistuu. Lisäksi korkea lämmöntuonti ja hidas jäähtymisnopeus ovat keskeisiä lujia teräksiä hitsattaessa, jolloin tulee pohtia niille hyväksyttävät rajat. Levyjen kulmamuodonmuutokset ovat suoraan verrannollisia lämmöntuonnin ja hitsausnopeuden suhteeseen. Nyt voit kopioida asetuksia sekä monitoroida, hallita ja säätää parametrejä ja asetuksia mobiilisti sillä Intelligentpaketissa on vakiona ARC Mobile control. Levyn pitkittäissuuntaiset taipumat ovat riippuvaisia ainoastaan käytetystä lämmöntuonnista. Kukkonen, S. Akseli Kukkonen, 2014, Residual stresses and distortions in welded ultrahigh-strength steels, Aalto-yliopisto, Diplomityö. Romanoff, S. Nummela, 2014, Fatigue strength of welded extra high-strength and thin steel plates based on nominal and structural hot-spot stress approach, MARSTRUCT2015. Hitsauksen jälkeisen jäännösjännityksen suuruus määräytyy perusaineen mekaanisten ominaisuuksien, lämmöntuonnin, hitsausmuodonmuutosten sekä hitsausta edeltäneen jäännösjännitystason perusteella. Jäännösjännitysmittauksilla ei voitu todentaa hitsausta edeltävän jäännösjännitystason yhteyttä muodonmuutoksiin. Lisätietoja Mikko Peltonen, 2014, Weldability of high-strength steels using conventional welding methods, Aalto-yliopisto, Diplomityö. Käytettäessä lisäainetta, materiaalissa tapahtuu voimakasta sekoittumista, joka tulee ottaa huomioon erityisesti 8 mm:n levyillä. Erityisesti kulmamuutosta voidaan pienentää kasvattamalla hitsausnopeutta sekä valitsemalla I-railo V-railon sijaan, mikäli rakenne mahdollistaa tämän. Hänninen, J. Jauhekaarihitsauksen etu on hyvä tunkeuma, joka kuitenkin saavutetaan korkean lämmöntuonnin kustannuksella. Jäännösjännitysten ja muodonmuutosten suuruutta voidaan vähentää pienentämällä lämmöntuontia. HT_5_15.indd 35 22.10.2015 7.49. Menetelmä on parhaimmillaan 4 ja 6 mm:n ainepaksuuksilla. Seppänen, A. Mikko Peltonen 1 , Akseli Kukkonen 1 , Sami Nummela 2 ja Hannu Hänninen 1 1 Aalto-yliopisto, Koneenrakennustekniikan laitos, Otaniemi 2 SSAB Europe Oy, Hämeenlinna www.kemppi.com FastMig X Valmistaudu kohtaamaan elämäsi parhaat hitsit Kempin löydät myös sosiaalisesta mediasta: FastMig X sopii kaikille metalleille ja hallitsee kaikki menetelmät. Peltonen, T. Liinalampi, I. Sekoittumista voidaan vähentää muuttamalla railon geometriaa ja käyttämällä ilmarakoa. Lillemäe, P. Lehto, H. Remes, M. H. Lisäksi juurituen käyttö on välttämätöntä kaikilla ainepaksuuksilla
ja Strenx 700 MC:lle 15 s. w = lujuuskerroin f y = liitettävän materiaalin myötölujuus f u = liitettävän materiaalin murtolujuus Teräslaadulle S355 käytetään arvoa . Mutta maailma muuttuu ja on jo muuttunut tässäkin suhteessa. 500 MPa) alkavat olla arkipäivää käyttökohteissa, joissa tuotteen keventämisellä (esim. Hitsauskustannuksiin vaikuttavat tekijät ja esimerkki Hitsauskustannukset muodostuvat palkka-, laite-, tila-, energia-, lisäaineja yleiskustannuksista. Perinteisillä MAG-prosesseilla 135 (umpilanka), 136 (jauhetäytelanka) ja 138 (metallitäytelanka) hitsaukset saadaan onnistumaan, kun lämpötilan ja lämmöntuonnin kontrollointi tehdään huolella. Laserja laserhybridiprosessien pitäisi myös soveltua hyvin lujien terästen hitsaamiseen, mutta perinteisessä konepajateollisuudessa niiden käyttöä rajoittavat korkeat investointikustannukset, varsinkin paksumpien materiaalien vaatimissa teholuokissa. Lähellä on aika, jolloin 500-700 -lujuusluokan terästen hinta ja työstettävyys lähestyvät perinteisten standarditerästen arvoja ja voimme odottaa 1020 %:n säästöjä materiaalija työstökustannuksissa. Eteenpäin katsovalle, uuden oppimiseen ja kokeilemiseen myönteisesti suhtautuvalle yritykselle nämä haasteet ovat mahdollisuuksia myös rakentamisessa. Näin ollen, vertailtaessa eri teräslaatujen hitsauskustannuksia, tehtävänä on määrittää koko hitsausprosessiin kuluva aika. 1.25 * . Hitsausprosessit ja rajoitukset Valittaessa hitsausprosessia lujien terästen hitsaukseen prosessin lämmöntuonti on käytännössä kaikkein merkitsevin. Suurin haaste on osaamisessa, niin suunnittelussa kuin valmistuksessa, vaikkei lujien terästen käyttö mitään tähtitiedettä olekaan. w = 1.0. Menetelmäkokeita edeltävään kokeiluun ja testaukseen on oltava riittävästi aikaa ja resursseja, jos halutaan saada kaikki hyöty irti materiaalin ominaisuuksista ja käytettävissä olevista hitsausprosesseista. Ei riitä että hitsaajien käsketään noudattaa tarkasti WPS:iä, heidän on myös ymmärrettävä, miksi ja mitä vaikutuksia rakenteen lujuudelle saattaa olla, jos niitä ei noudateta. w / ?2 * f y /f u * t, missä t = liitettävän osan ainevahvuus . Taulukosta 1 nähdään, että hitsattaessa esim. Jos putken lujuus voidaan hyödyntää täysin, on laadusta S355 valmistetun, ainevahvuudeltaan 10 mm putken a-mitta 11 mm, ja vastaavan kapasiteetin omaavan, ulkomitoiltaan samanlaisen S420:n putken seinämä 8.5 mm ja a-mitta 12 mm, S550MCputken seinämä 6.5 mm ja a-mitta 11 mm, HT_5_15.indd 36 22.10.2015 7.49. Lujien terästen hitaaseen läpimurtoon rakentamisessa ei ole syynä alan konservatiivisuus vaan tosiasia, ettei lujien terästen käytöllä ole voitu osoittaa riittäviä käytönaikaisia säästöjä eikä rakenteiden valmistuksessa syntyviin säästöihin ole uskottu lujiin teräksiin mielletyn korkean hinnan ja vaikean työstettävyyden takia. Standardiin EN 1011-2 perustuva esilämmitystarpeen määritys ei sovellu varsinkaan paksummille lujille teräksille. Jauhekaarihitsauksen soveltaminen lujille teräksille on haastavampaa johtuen korkeammasta lämmöntuonnista, mutta huolellisella suunnittelulla ja testauksella sekin lienee mahdollista, varsinkin käytettäessä modernien jauhekaarivirtalähteiden erityisominaisuuksia kuten aaltomuodon modulointia tai moderneja kylmälankasovelluksia, joilla lämmöntuontia saadaan rajoitettua ja kuitenkin pidettyä tuottavuus hyvänä. Hitsausprosessi sisältää mahdollisen esilämmityksen, itse hitsauksen, mahdollisen jäähtymisen odottelun palkojen välillä ja jälkityöt, kuten kuonanpoiston, hiomisen ja meislauksen. Esimerkkinä t 8/5 :n maksimiarvoista on suositusarvoina annettu Optim 550 MC:lle 20 s. Merkittäviä lujien terästen ansioksi luettavia käytönaikaisia säästöjä saamme edelleen odotell,a mutta meillä on yhä enemmän esimerkkejä lujilla teräksillä toteutetuista kohteista, joissa valmistuksen materiaalija työstökustannukset ovat jääneet selvästi perinteisiä ratkaisuja edullisemmiksi. Tänään se on ”standardia” ja 420 ja 460 -lujuusluokkiin totutellaan ja vielä lujempia teräksiä löytyy yhä useammin. Tällöin vapaa tila ja tilojen käytön joustavuus ovat parantuneet. w / ?2 * f y /f u * t, ja yksipuoleisen (rakenneputkien hitsaus): a . Lujien terästen hinta ja työstettävyys, sekä suunnittelun ja työstön osaaminen sekä työstöteknologiat ovat tärkeimmät muutoksen ajurit. Pienahitsin tapauksessa hitsattavan teräksen lujuusluokka vaikuttaa pienan a-mittaan. ajoneuvot) tai kestävyydellä (esim. kaivosja maansiirtokoneet) saavutetaan sen elinaikana säästöjä joko pienempänä polttoainekuluna, suurempana hyötykuormana tai pidempänä kuluvan osan vaihtovälinä. Rakentamisessa 355-teräs oli vielä pari vuosikymmentä sitten ”luja teräs”. Hitsaajien pätevöitykselle lujat teräkset eivät aiheuta erikoistoimenpiteitä, koska EN ISO 9606-1 mukaan lisäaineryhmät FM1 (seostamattomat ja hienoraeteräkset) ja FM2 (lujat teräkset) kattavat toisensa ristiin. Eurokoodeja EN 1993-1-1 ja -1-8 soveltaen kaksipuoleisen pienahitsin a-mitan tulee olla vähintään: a . Hitsaajien ja operaattoreiden perehdytys lujien terästen hitsaamisen vaatimiin erityispiirteisiin on erittäin tärkeää, koska käytettävät parametri-ikkunat ovat selvästi kapeampia kuin perusteräksillä. Merkityksellisiä ovat olleet monessa tapauksessa myös keveämmän rakenteen tuomat säästöt kuljetuksissa ja asennuksissa unohtamatta hiilijalanjälkeä ja lujien terästen mahdollistamaa jännevälien kasvattamista. Myös ympäristövaikutukset kuten CO 2 -päästöt yhä useammin suorastaan pakottavat keveämpiin ratkaisuihin. putkipalkkia yksipuoleisella pienahitsillä, on hitsin a-mittaa kasvatettava arvosta 1.11*t arvoon 1.43*t, 1.62*t ja1.65*t, vastaten teräslaatuja S355, S420N, S550MC ja S690MC. Modernit lujat teräkset ovat hyvin vähän seostettuja, minkä ansiosta niiden työstettävyys on huomattavasti parantunut ja hinta laskenut. Lisäksi esilämmitysja välipalkolämpötilojen kontrollointi on tehtävä huolella. Näistä aikasidonnaisia ovat muut, paitsi lisäainekustannukset jotka nekin voidaan muuttaa aikasidonnaisiksi langansyöttönopeuden ja suojakaasun virtausnopeuden avulla. Ja niihinkin on jo ratkaisut olemassa. Paras tulos saadaan käyttämällä t 8/5 -lämpötilaa ja monipalkohitsauksissa se on laskettava erikseen jokaiselle hitsipalolle, jotta myös välipalkolämpötilat saadaan huomioitua tarpeellisella tarkkuudella. 5/ 20 15 [ www.hitsaus.net ] 36 Lujan teräksen hitsauksesta teräsrakentamisessa Jarmo Koskimaa, Kari Saaranen, Ilkka Sorsa ja Jaakko Haapio Luja teräs rakentamisessa Lujat teräkset (myötölujuus . w = 0.9, ja sitä lujemmille teräksille arvoa . 1.25 * 2 *
Työpisteen ala 10 x 10 m 2 , korkeus 8 m: . sekä S690MC:stä valmistetun putken seinämä 5 mm ja a-mitta 9 mm. Tilannetta parantaa huolellinen hitsausparametrien suunnittelu ja hitsauskohteiden järjestely niin, että hitsin jäähtyessä voidaan hitsata toista kohdetta. Tilainvestointi 1 000 € /m 2 , pitoaika 50 v . Hitsauskone: 7 000 € , käyttöikä: 5 v ja käyttöteho: 10 kW . Tila: 0.05 € /min . 5/ 20 15 [ www.hitsaus.net ] 37 Kuva 1. Kustannus lasketaan ala-asennossa ympärihitsatulle hitsille, jonka pituus on 400 mm. Kustannusesimerkin hitsi. Hitsauskone: 0.01 € /min . Tämä johtuu lyhyestä t 8/5 -aikavaatimuksesta, joka johtaa pieneen lämmöntuontiin ja tuottavuuteen. Yhteensä: 0.69 € /min Hitsiliitoksen jäähtymiseen työlämpötilaan palkojen välillä kuluva aika arvioitiin Kemppi Oy:llä tehdyn testin perusteella. Yksipuoleinen ja kaksipuoleinen piena sekä läpihitsi. Mikäli hitsin koon ja/tai suositellun t 8/5 -ajan ylittymisen vuoksi joudutaan monipalkohitsaukseen, saattaa hitsin jäähtyminen sopivaan työlämpötilaan ennen seuraavaa palkoa aiheuttaa odottelua. Tällöin ylläolevien esimerkkiputkien puoli-Vrailotilavuudet, kun käytetään 45-asteen läpiviistettä ja 2 mm:n ilmarakoa, ovat S355 100 %, S420 76 %, S550 49 % ja S690 32 %. Sähkö: 0.1 € /kWh = 1.0 € /h Ylläolevilla lähtöarvoilla saadaan kiinteiden kustannusten yksikkökustannussummaksi yksivuorotyössä (120 960 min/vuosi): . HT_5_15.indd 37 22.10.2015 7.49. Eurokoodin mukaan läpihitsauksessa on mahdollisuus käyttää liitettävän kappaleen lujuutta, mikäli lisäaine vastaa lujuudeltaan liitettävää kappaletta. Lisäksi Eurokoodin ”rankaisukertoimet” kasvattavat lujien terästen pienahitsin kokoa suhteellisesti enemmän. Sen sijaan läpihitsin kohdalla lujien terästen hitsauskustannukset alittavat perusteräksen kustannukset. Yleiskulut: 5% ylläolevista Muuttuvat kustannukset . Siinä 100x100x8 putki hitsattiin 150x150x8 putkeen ja lämpötilamuutos mitattiin. S550:n ja S690:n työlämpötilat ja kuljetusnopeudet on valittu siten, että saavutetaan minimikokonaisaika. Mittausten perusteella muodostettiin jäähtymiskäyrä 500 °C:sta 100 °C:een, jonka avulla jäähtymisaikaa arvioitiin. Hitsaaja: 31 € /h . Hitsin minimi a-mitan määrittäminen tasalujassa hitsissä. Ylläpito: 0.08 € /min . Hitsauslisäaineen hinta on osalla lujista teräksistä korkeampi kuin vertailuteräksellä. Lasketaan hitsauskustannukset seuraavan taulukon mukaisesti käyttäen MAG-hitsausta ja 1.0 mm:n umpilankaa. Kustannusesimerkki Lasketaan vertailukustannukset eri materiaaleista valmistetun ristikon vertikaaliputken hitsaamisesta paarteeseen. w yksipuoleinen piena, k kaksipuoleinen piena, k S355 355 510 0,9 1,11 0,55 S420 N/M 420 520 1,0 1,43 0,71 S550 Q 550 640 1,0 1,52 0,76 S550 MC 550 600 1,0 1,62 0,81 S690 Q 690 770 1,0 1,58 0,79 S690 MC 700 750 1,0 1,65 0,82 Taulukko 1. Lujien terästen ohuemmista seinämävahvuuksista saatavat Kuva 2. Kuten aiemmin mainittiin, hitsausparametreihin mahdollisesti vaikuttava vaatimus on hitsin jäähtymisnopeus, t 8/5 -aika. Lisäaine S355: 2.5 € /kg, S420 2.5 € / kg, S550 5 € /kg ja S690 3.5 € /kg . Tässä esimerkissä se saavutettiin siten, että erillistä jäähtymisen odotusta ei tullut. S550:n poikkeavan korkea hinta selittynee sen vähäisellä käytöllä ja saatavuudella. Sen sijaan S420:n lisäaineen hinta on sama kuin S355:n. S355:n lisäaineen hinta on kerrottava 2:lla siirryttäessä laatuun S550, ja 1.3:lla käytettäessä terästä S690. Yleiskulut: 0.03 € /min . Läpihitsissä käytetään 45-asteen railokulmaa ja 2 mm:n ilmarakoa. Sisäinen korko: 5% . a min = k*t Teräslaji f y [N/mm 2 ] f u [N/mm 2 ] . Suojakaasu: 12 € /m 3 ja kulutus 20 l/min . Hitsaaja: 0.52 € /min . Paarre on 150x150ja ver tikaali 100x100-putkea. Näin ollen läpihitsauksessa teräslaatua ei tarvitse huomioida hitsin kokoa määritettäessä, ja lujemman teräksen ohuemmat ainevahvuudet voidaan hyödyntää hitsauksessa täysimääräisinä. Esimerkkitapauksessa pienahitsin kohdalla lujien terästen hitsauskustannus on lähes kaksinkertainen verrattuna perusteräkseen. Ylläpitokulut 11.6 € /m 3 /a . Aikalaskennassa huomioidaan ainoastaan kaarija mahdollinen jäähtymisaika, eli hitsaukseen liittyvät sivuajat oletetaan yhtä suuriksi eli paloaikasuhde on 100%. Lasketaan kustannukset seuraavilla lähtöoletuksilla: Kiinteät kustannukset . Tämä koskee erityisesti rakenneputkien hitsausta, joissa hitsausmatka on suhteellisen lyhyt. Prosentuaalisesti hitsitilavuudet ovat: S355 100 %, S420 119 %, S550MC 100 % ja S690MC 67 %
Tehdyssä kohteessa oli kuitenkin melko suuria pienahitsejä, joiden kohdalla palkojen välisen lämpötilan seuranta nousi selvimmin esille. pyritään materiaalin määrän optimointiin . hitsaajat . tarkastussuunnitelma (NDT) ja sen vaatimat toimenpiteet . yllä olevien vaiheiden dokumentaatio Itse hitsaustyö (prosessi 135: MAGumpilankahitsaus) käytännössä ei poikkea juurikaan tavanomaisten terästen hitsaamisesta. hitsausohjeet (WPS, esilämmitysohjeistus…) . Hitsausparametrit ja kustannukset: putki 100x100 ja pienahitsi. hitsaustyön tarkistukset (ennen hitsausta, hitsauksen aikana ja hitsauksen jälkeen => railo, hitsausarvot, hitsauksenaikainen tuenta) . kuumilla oikaisun oikeutus (tekijät, ohjeistus, laitteet, jne…) . 1. 5/ 20 15 [ www.hitsaus.net ] 38 1. Toinen seikka, joka myös liittyi isoihin pienahitseihin, oli hitsauskutistumisista aiheutuneet muodon-/kulmanmuutokset. Hitsausparametrit ja kustannukset, putki 100x100, puoli-V-railo, ilmarako 2 mm. Teräslaji Kaariaika [min] Jäähtyminen [min] Kok.aika [min] Kiinteät kulut [€] Muuttuvat kulut [ € ] Yhteensä [€] S355 3,9 0,0 3,9 2,69 2,18 4,88 100 % S420 N 4,6 0,0 4,6 3,17 2,59 5,76 118 % S550 MC 6,5 0,0 6,5 4,51 3,97 8,48 174 % S690 MC 7,6 0,0 7,6 5,24 3,30 8,54 175 % Taulukko 3. pyritään optimaaliseen (yhä korkeampaan…) käyttöasteeseen niin perusmateriaalin kuin liitosten suhteen Ruukki Construction Oy:n toteuttamassa projektissa, ennen lujien terästen hitsaamisen aloittamista, tarkistettiin pätevyyksien/ ohjeistuksen ajan tasalla olo ja asianmukaisuus: . pyritään työmäärän/-kustannusten optimointiin . NäiHT_5_15.indd 38 22.10.2015 7.49. palko, työlämpötila 20° C Seuraavat palot Teräslaji Seinämä [mm] Hitsin tilavuus [mm 3 ] t 8/5 [s] Palkoja [kpl] Hitsausenergia [kJ/mm] Langansyöttö [m/min] Kuljetusnopeus [mm/min] Työlämpötila [°C] Hitsausenergia [kJ/mm] Langansyöttö [m/min] Kuljetusnopeus [mm/min] S355 10 28 000 2 1,3 16 400 1,3 16 400 S420 N 8,5 21 250 2 1,3 16 400 1,3 16 400 S550 MC 6,5 13 650 20 2 1,3 16 400 300 0,6 7 400 S690 MC 5 9 000 15 2 0,9 11 400 300 0,4 5 400 Teräslaji Kaariaika [min] Jäähtyminen [min] Kok.aika [min] Kiinteät kulut [ € ] Muuttuvat kulut [ € ] Yhteensä [ € ] S355 2,2 0,0 2,2 1,52 1,25 2,76 100 % S420 N 1,7 0,0 1,7 1,17 0,96 2,13 77 % S550 MC 1,8 0,0 1,8 1,24 1,11 2,25 85 % S690 MC 1,9 0,0 1,9 1,31 0,85 2,16 78 % säästöt hitsitilavuudessa kumoavat lämmöntuontirajoituksesta aiheutuneet tuottovähennykset. Hitsausta oli syytä jaksottaa eri liitoksille, jotta lämpötila ehti laskea riittävän alas. palko, työlämpötila 20° C Seuraavat palot Teräslaji Seinämä [mm] a-mitta [mm] t 8/5 [s] Palkoja [kpl] Hitsausenergia [kJ/mm] Langansyöttö [m/min] Kuljetusnopeus [mm/min] Työlämpötila [°C] Hitsausenergia [kJ/mm] Langansyöttö [m/min] Kuljetusnopeus [mm/min] S355 10 11 4 1,3 16 400 1,3 16 400 S420 N 8,5 12 5 1,3 16 400 1,3 16 400 S550 MC 6,5 11 20 7 1,3 16 400 250 0,7 9 400 S690 MC 5 9 15 8 0,9 11 400 300 0,4 5 400 Taulukko 2. lisäainevalinnat . Lujien terästen hitsaus käytännössä Hitsaustyön suorituksen vaativuustason merkitys tänä päivänä on kasvanut ja ainakin seuraavista syistä:
Päittäisliitos K–railoon. Luja lisäaine osoittautui ihan kelvolliseksi hitsattavuusominaisuuksiltaan ja hitsien viimeistelyyn ei kulunut tavanomaista enempää aikaa. Kuva 7. Alalaippa/diagonaaliliitos. Lämmöllä oikaisu diagonaalin kohdalla. Hitsaus on teräsrakenteiden pääasiallinen liittämismenetelmä ja tärkein kustannusajuri. Kuva 6. Nyt käyttökelpoisena vaihtoehtoina olivat oikeastaan vain asennushitsien teon jälkeen tehdyt tuennat ja esitaivutukset. Jarmo Koskimaa, hitsauskoordinoija ja laatuinsinööri Kari Saaranen, päähitsauskoordinoija Ilkka Sorsa, johtaja Ruukki Construction Oy ja Jaakko Haapio, tutkijatohtori Oulun yliopisto HT_5_15.indd 39 22.10.2015 7.49. Automaatio ja mekanisointi, joita perinteistenkin terästen kilpailukykyinen hitsaaminen usein edellyttää, auttavat korkeatasoisen, kustannustehokkaan lopputuloksen saavuttamisessa erityisesti lujien terästen hitsaamisessa. Diagonaaliliitos alalaippaan. Päittäishitsien teossa ei ollut mitään poikkeavaa, palkojenvälistä lämpötilaa seurattiin tietysti tarkasti. 5/ 20 15 [ www.hitsaus.net ] 39 Kuva 3. Kuva 4. Mutta myöskään niiden manuaalihitsauksessa ammattitaitoinen suomalainen hitsari ei kohtaa erityisiä vaikeuksia. Railomuodoilla ja sekarakenteilla (hybridirakenteet, joissa yhdistetään lujan ja perinteisen teräksen parhaat puolet sekä rakenteen suunnittelun että valmistuksen kannalta) voidaan vaikuttaa usein ratkaisevasti valmistuskustannuksiin unohtamatta uusien hitsausteknologioiden tarjoamia mahdollisuuksia (laser, uudet MAGteknologiat). Kuva 8. Detaljikuva oikaisusta. Vaikka modernit lujat teräkset ovat hyvin hitsattavia, vaativat ne uutta ajattelua niin liitosten suunnittelussa ja mitoituksessa kuin valmistuksen suunnittelussa ja itse hitsaamisessa ja sen valvonnassa. Lämmöntuonnin, hitsauslämpötilojen ja muodonmuutosten hallinta ovat keskeisessä asemassa työnsuunnittelussa ja itse hitsaustapahtumassa. Alalaipan muodonmuutoksia hitsauksen jälkeen. den vähentämiseen joutui paneutumaan hieman suuremmalla tarmokkuudella. Kuva 5. Yhteenveto Lujien terästen käyttö myös teräsrakentamisessa on lisääntymässä, koska ne mahdollistavat merkittävän rakenteen keventämisen lujuuden ja turvallisuuden kärsimättä, joustavamman tilojen käytön, pienemmän hiilijalanjäljen ja useimmiten edullisemmat rakenteen valmistus-, kuljetusja asennuskustannukset. Erityisesti lujilla teräksillä pitää paikkansa sanonta “saumassa sen salaisuus”. Näillä konsteilla saatiin kulmapoikkeamia pienennettyä huomattavasti, joka sitten tietysti vähensi kuumilla oikomisen tarvetta
Paksu teräslevy syntyy Dillinger Hütten valssaamot kuuluvat maailman vahvimpiin. Lujuuden ja materiaalipaksuuden kasvaessa myös seosainepitoisuudet kasvavat, jotta mekaaniset ominaisuudet saavutetaan myös karkaisun ja päästön jälkeen. Markkina-veturit Lujien terästen käytön kolme pääsyytä ovat: 1) Kevyet rakenteet ovat edullisia käytössä ja valmistuksessa, 2) Ultra-raskaat lastit vaativat suurempia lujuuksia ja 3) Turvallisuusvaateet esimerkiksi rakentamisessa ja off-shore tuotannossa. Huom! TMCP (termomekaaninen) teräksiä valmistettaessa tarvittavat reduktiot voivat olla 3 tai 4 riippuen sovellettavasta standardista, joten isoilla valsseilla päästään paksumpiin lopputuotteisiin. Muokkauksen jälkeen paksut aihiot kuumennetaan austenitointilämpötilaan, jonka jälkeen suoHT_5_15.indd 40 22.10.2015 7.49. Lujat, nuorrutetut hienorae teräkset (ns. Myös muiden seosaiKuva 1. muokkautuminen tapahtuu ja rakenteesta tulee kauttaaltaan homogeeninen. QT-teräkset, quenched and tempered steels) ovat vakiinnuttaneet asemansa tällaisten tuotteiden perusrakenneaineena. neiden pitoisuus säädetään optimaalisten mekaanisten ominaisuuksien ja koneistettavuuden suhteen kohdalleen, unohtamatta hiiliekvivalenttia. 5/ 20 15 [ www.hitsaus.net ] 40 Painonhallintaa teräsrakenteille käyttäen lujia teräksiä Kari Lahti Kevytrakenteinen, vähäteräksinen, helppo työstää ja hyvä hitsata ovat kaikki toiveita kuormaa kantavien teräsrakenteiden suunnittelussa, toteutuksessa ja käytössä erityisesti nostolaitteissa, raskaan kaluston runkorakenteissa ja silloissa. Dillinger Hütte:n kuumavalssauslinja pystyy valssaamaan 450 mm paksuja ja 5 m leveitä aihioita, kuva 2. Kuvassa 1 on esitetty periaatekuva materiaalija hitsauskustannuksista erilujuuksien teräksillä. Hiiliekvivalentit DILLIMAX 690 1100. Kuumavalssauksessa hallittavat parametrit ovat valssaus lämpötila, muokkaus voima ja paksuus reduktio. Matala fosfori(<0,020%) ja rikkipitoisuus (<0,005%) ovat edellytyksiä hyvälle sitkeydelle lujuuden kasvaessa. Yhtenäinen mikrorakenne on edellytys valssausta seuraavalle karkaisulle ja vesisammutukselle (päästö). Lujuus mahdollistaa ohuemmat ainepaksuudet, jolloin kustannussäästöjä syntyy niin materiaalihankinnoissa kuin vähentyneenä hitsaustyönäkin. Mainittujen kolmen parametrin (lämpötila, paksuus, reduktio) tarkka hallinta on perusedellytys lujan teräksen syntymiselle. Materiaalija valmistuskustannukset hitsauksessa. Sulaa rautaa Lujan teräksen – niin kuin kaikkien muidenkin terästen – valmistus alkaa sulan käsittelyllä. Matala hiiliekvivalentti tarkoittaa hyvää hitsattavuutta. Sulatuksessa tarkan kemiallisen analyysin saanet teräslaatat (slab) muokataan nelitelavalssauksessa suurella voimalla niin, että paksujenkin aihioiden läpiTaulukko 1. Taulukossa 1 on esitetty hiiliekvivalentit eri paksuisille ja lujuuksisille DILLIMAX teräksille
Vety poistuu pääasiassa lämpötila alueella 300°100°C. Kylmähalkeilun ehkäisy Kaikki nuorrutetut lujat hienoraeteräkset (QT) – valmistajasta riippumatta – ovat alttiita kylmähalkeilulle. Kuvassa 5 on Dillimax teräksen muutosvyöhykkeen kovuutta verrattu S235 teräkseen eri jäähtymisajoilla. Lisäaineiden pitää olla erittäin matalavetyisiä eli vetypitoisuusluokka H5 (max 5 ml/100 g) Lujan teräksen käyttöesimerkki – maailman suurin offshore-nosturi Tyypillisesti lujien terästen käyttökohteissa, joissa rakenteita on pyritty keventämään materiaalivalinnan kautta, on väsymislujuus yksi tärkeimmistä kriteereistä. Lämmöntuonti Jäähtymisaika t 8/5 on parametri, jota käytetään hitsin jäähtymisen ja jähmettymisen yhteydessä ja sen yksikkö on sekunti (s). vedynpoistokuumennus, n. Dillinger Hütten kuumavalssauslinja. Taipumusta voidaan kuitenkin heikentää tai jopa eliminoida ennaltaehkäisevillä toimenpiteillä. Karkaisua seuraava päästö laukaisee pehmenemisja erkautumisprosessin, minkä ansiosta syntyvä mikrorakenne ei ole pelkästään luja vaan myös sitkeä. Kuvassa 4 on esimerkkinä Kuva 4. Hitsaus Jauhekaarihitsaus soveltuu Dillimax 690:n hitsaukseen erinomaisesti, puikkohitsauksella voidaan hitsata Dillimax 890 lujuuksia ja MAG-hitsauksella jopa Dillimax 1100:n hitsaus onnistuu hyvin. Molekulaarinen vety hitsiaineen raerajoilla ja sularajalla on pääasiallinen syy halkeiluun. Dillimax 690 teräksen suositeltu työskentelyalue lämmöntuonnin ja materiaalipaksuuden funktiona. Vetyä tulee hitsiin kosteasta lisäaineesta, railonpinnoilta (esimerkiksi railonkoneistuksen jälkeen) tai huonosta valokaaren suojauksesta. Lujan teräksen leikkaus Dillimax-terästen poltto-, plasmaja laserleikkaus on helppoa, kunhan työkalut ovat kunnossa ja käytetään leikkauslaitteistoa oikein. Ei kuitenkaan saa unohtaa, että hitsausolosuhteet ja käytetyt lisäaineet vaikuttavat oleellisesti syntyvän hitsin ominaisuuksiin eli kyse on näiden kolmen elementin yhteensovittamisesta. Hyvää leikkausjälkeä haettaessa on syytä puhdistaa leikattavan levyn yläja alapinta valssihilseestä, ruosteesta, maalista tai muista epäpuhtauksista ennen leikkauksen aloittamista. Lähes poikkeuksetta tällaiset tuotteet valmistetaan Kuva 5. Kuv a 2. Lämpökäsittelyparametreja vaihtelemalla saadaan eripaksuisille ja koostumukseltaan vaihteleville teräksille vaaditut lujuusja sitkeysominaisuudet. Kylmähalkeaman syntyminen edellyttää vedyn läsnäoloa hitsiaineessa. Esilämmityksen ansiosta hitsattu kappale jäähtyy hitaammin ja vedyllä on enemmän aikaa ehtiä pois rakenteesta. HT_5_15.indd 41 22.10.2015 7.49. Eniten tähän parametriin vaikuttaa hitsauksen lämmöntuonti Q, esilämmitystai välipalkolämpötila ja ohuemmilla levyillä railomuoto ja levyn paksuus. Sekoittumisasteesta riippuen voidaan pohjapalkojen hitsauksessa käyttää ”pehmeämpää” hitsiainetta kuin täyttöja pintapaloissa. Jotta materiaali ei mene piloille liian lämmön vuoksi, t 8/5 :lle on usein annettu yläraja sekä alaraja. Lujuuden kasvaessa tulee levyjen esilämmittäminen ennen polttoleikkausta tarpeelliseksi jäähtymisen pitkittämiseksi niin, ettei kovuuspiikkiä pääse syntymään leikattuun pintaan. Paksuille, yli 30 mm levyille saattaa olla tarpeen hitsauksen jälkeinen lämpökäsittely, ns. Plasmatai laserleikattaessa ei esilämmitys ole välttämätöntä, koska syntyvä lämpövyöhyke on kapeampi kuvan 3 mukaisesti. 5/ 20 15 [ www.hitsaus.net ] 41 ritetaan nopea ja tehokas vesisammutus. Tästä syystä välipalkolämpötilan yläpitäminen on erityisen tärkeää lujia teräksiä hitsattaessa. Suositeltu työ-alue DILLIMAX 690 -teräksen hitsauksessa. ”low-cycle” väsymisen alueella kuormien ollessa suuria ja satunnaisia, eli tyypillisiä juuri nostureille ja raskaalle kuljetuskalustolle, kuva 6. Nopea jäähtyminen synnyttää hienorakeisen, kovan mikrorakenteen. Laukaisevana tekijänä on sen jälkeen hitsauksen synnyttämät jäännösjännitykset ja muutosvyöhykkeen karkeneminen. Emäspuikot ja rutiiliasentohitsaustäytelangat soveltuvat hyvin lujille teräksille, kun niiden vetypitoisuus on vain erittäin matala eli H5 (max 5 ml/100 g) ja niiden iskusitkeys on riittävä vähintään -40…-60 °C:ssä. Eli varmistetaan että suutin on oikein valittu ja säädetty, kaasun paine on kohdallaan ja leikkausnopeus on oikein valittu. 200°C:ssa vähintään kahden tunnin ajan. Kuva 3. Esikuumennetun vyöhykkeen tulisi ulottua noin 100 mm hitsirailon molemmin puolin. Samaten jauhekaarihitsauksessa vain emäsjauheita pitäisi käyttää unohtamatta lisäaine valmistajan suosituksia jauheen käsittelylle ja kuivatukselle. Nopea jäähtyminen saattaa aiheuttaa epätoivottua karkenemista, ja liian hidas jäähtyminen puolestaan muuttaa mikrorakennetta huonompaa suuntaan pois hienorakeisesta. Periaate kuva tyypillisistä leikkauksen aiheuttaman muutosvyöhykkeen kovuuksista hienorakeisella 690 MPateräksellä. Muutosvyöhykkeen kovuus jäähtymisajan funktiona eri teräksillä. Dillimax-teräkset pärjäävät erinomaisesti ns
2 miljardia euroa. Valitettavasti lujan teräksen käyttö ei paranna väsymislujuutta samassa suhteessa kuin myötöja murtolujuus kasvavat eli väsyttävässä kuormituksessa ei lujien terästen käytöllä saavuteta merkittävää etua. 2000 tonnia vastaa viittä täydessä lastissa olevaa jumbojettiä eli aika painava!. Hitsattu kehä koneistettiin Liebherr:n toimesta 130 mm:iin täydellisen tasomaisuuden saamiseksi. Terästehdas perustettiin vuonna 1685 ja tuotanto on tänä päivänä noin 2 miljoonaa tonnia terästä yhdessä Ranskan Dunkerquessa sijaitsevan kylmävalssaamon kanssa. Yksityiskohtana mainittakoon 145 mm paksuista lohkoista (4 kpl a’ 35 ton) valmistettu halkaisijaltaan 9,2 m kääntökehä nosturin ja pohjalaatan väliin. Täällä syntyi aikoinaan klassinen saksalainen teollisuuskulttuuri. Täysi teho on 35 m:n korkeuteen asti, ja maksimikorkeuteen 87 metriä pystytään nostamaan 500 tonnia. Dillingen sijaitsee Saarin osavaltiossa Saksassa hieman Luxembourgin eteläpuolella aivan Ranskan rajalla. DILLIMAX on Dillingerin luja rakenneteräs. DILLIDUR ja DILLIMAX ovat Dillingerin kauppanimiä. Liebherr MTC 78000 offshore-nosturi täydessä ojennuksessa. Väsymisnauhat Dillimax-teräksille 10 mm:n levyn päittäisiitoksessa 60° V-railoon. DILLIDUR on kova kulutusteräs, jota on helppo muokata, leikata ja hitsata. Kuva 7. Se on yksi suurimmista paksujen levyjen valmistajista maailmassa. Kampanja on käynnissä myyntipisteillämme tarjoushinnoin 31.12.2015 asti! X11 PRO X11 PRO FLEX X11 PRO PLUS HT_5_15.indd 42 22.10.2015 7.49. Sille on tyypillistä korkea lujuus ja hyvä sitkeys, mutta myös DILLIMAX on helppo muovata, leikata ja hitsata. Pohjoismaissa Dillingerin tuotteiden myynnistä ja markkinoinnista vastaa Dillinger Nordic AB yhdessä terästukkureiden kanssa. DILLIMAX on käytetyimpiä lujia teräksiä maailmanlaajuisesti ja käyttökohteita ovat nosturit, puomit ja kantavat siltarakenteet. Tyypillisiä käyttökohteita ovat kauhat, lavat, leikkurit sekä kivija malmimurskaimet. Yritys työllistää 7600 henkilöä maailman laajuisesti ja liikevaihto vuonna 2014 oli n. Asennettuna raskaan sarjan nostoalukseen (OSA Goliath tässä tapauksessa) on kuormituksena meren jatkuva aaltoilu, myrskyt ja totta kai raskaat kuormat kuten offshore tuulivoimalat ja offshore-platformit eli materiaali joutuu todella koville näissä käyttöolosuhteissa. Hitsausliitokset eivät materiaalin paksuudesta johtuen juurikaan päässeet kutistumaan, joten hitsauksessa syntyi suuria jäännösjännityksiä ja asiakkaan toivomuksen mukaisesti tämä 145 mm levy oli Z35 laatua lamellirepeilyriskin minimoimiseksi. Liebherr MTC 78000 on todellinen raskaan sarjan nostokurki 2000 tonnin nostokapasiteetilla ja 78 000 kNm dynaamisella vääntömomentilla (nostoteho), kuva 7. Suurien lohkojen käytön ansiosta pystyttiin kehä valmistamaan vain neljästä segmentistä, mikä johti merkittäviin kustannussäästöihin. Lovivaikutuksen ja hitsin muodosta johtuvan jännityskeskittymän minimointiin on lisäksi kiinnitettävä erityistä huomiota (hitsin jälkikäsittely tarvittaessa). UU TTA X11 Original on uudistunut X11 PRO -sarjaksi. Kari Lahti Myyntipäällikkö, Pohjoismaat ja Baltia Dillinger Nordic AB, Ruotsi Kari.Lahti@se.dillinger.biz Terästehdas Dillingenin kaupungissa on nimeltään Dillinger Hütte. Dillinger Hütte toimitti nosturin valmistukseen yhteensä 1400 tonnia terästä, joista 1200 tonnia oli Dillimax 690 E nuorrutettua lujaa hienoraeterästä paksuimmillaan 200 mm. Lisää luettavaa www.dillinger.de tai www.heavyplate.com sivuilta. 5/ 20 15 [ www.hitsaus.net ] 42 Kuva 6. hitsaamalla ja erityishuomiota on kiinnitettävä syntyvän hitsausliitoksen ominaisuuksiin niin, ettei siitä muodostu käyttöä rajoittavaa lenkkiä
Kampanja on käynnissä myyntipisteillämme tarjoushinnoin 31.12.2015 asti! X11 PRO Kampanja on käynnissä myyntipisteillämme tarjoushinnoin 31.12.2015 asti! Tuotenumero: 334430 Tuotenumero: 334430 X11 PRO FLEX Tuotenumero: 334435 X11 PRO PLUS Tuotenumero: 334432 HT_5_15.indd 43 22.10.2015 7.49. UU TTA X11 Original on uudistunut X11 PRO -sarjaksi. www.aga.fi/X11PRO Tarkista lähin AGAn myyntipisteesi osoitteesta: www.aga.fi/myyntipisteet
Myös materiaalin tunnettavuus, ympäristövaikutukset ja -hyödyt, lainsäädäntö, standardit ja hyväksynnät voivat vaikuttaa teräslajin valintaan. Konsernin pääkonttori sijaitsee Espoossa ja sen osake on listattu Helsingin pörssissä (NASDAQ QMH Helsinki). Ravintolaja tarjoilulaitesovelluksissa pinnan ulkonäkö ja puhdistettavuus ovat tärkeitä. HT_5_15.indd 44 22.10.2015 7.49. Ruostumaton teräs on ihanteellinen materiaali kestäviin ratkaisuihin vaativissa käyttökohteissa aina ruokailuja sairaalavälineistä siltoihin ja energialaitoksiin. On olemassa monia erilaisia ruostumattomia teräslajeja. Valmistamme edistyksellisiä materiaaleja, jotka ovat tehokkaita, kestäviä ja kierrätettäviä, ja autamme siten rakentamaan maailmaa, joka kestää ikuisesti. Kuljetusja autoKuva 1. Outokumpu on ollut avainasemassa kehittämässä ruostumattoman teräksen teollisuutta, ja sen historia on yhtä vanha kuin ruostumattoman teräksen: 100 vuotta sitten ruostumaton teräs keksittiin Saksassa ja Isossa-Britanniassa, joissa Outokumpu toimii tänäkin päivänä. Ominaisuuksia kuten lämmönkestävyyttä ja korkeaa lujuutta ei pidä myöskään unohtaa. Ruostumaton teräs materiaalina. korroosionkestävyys, käyttölämpötila, mekaaninen lujuus (joka vaikuttaa materiaalin paksuuteen ja painoon), pinnan puhdistettavuus ja ulkonäkö. Vaatimukset korroosionkestävyyteen eivät ole niin korkeat useissa tapauksissa, koska pintojen puhdistus tehdään useasti ja perusteellisesti. Se on 100-prosenttisen kierrätettävä, korroosionkestävä, hygieeninen ja vahva materiaali, jota ei tarvitse huoltaa. Kuten minkä tahansa muun valinnan, oikein valitun teräslajin ominaisuudet ovat tasapainossa monen eri tekijän ja vaatimusten suhteen. Mekaanista lujuutta voidaan harvoin hyödyntää näissä sovelluksissa. 5/ 20 15 [ www.hitsaus.net ] 44 Outokumpu – high performance steel Hannu-Pekka Heikkinen, Jouni Kujansuu ja Juha Kela Outokumpu on ruostumattoman teräksen markkinajohtaja maailmassa. Materiaalin valintaperusteet vaihtelevat eri teollisuusalojen välillä. Vaatimukset vaihtelevat sovelluksesta riippuen, mm. Ruostumaton teräs on materiaalina 100-prosenttisesti kierrätettävä, korroosionkestävä, huoltovapaa, kestävä ja hygieeninen. Outokummun palveluksessa on yli 12 000 ammattilaista yli 30 maassa. Lujat ruostumattomat teräkset Ruostumaton teräs on ihanteellinen materiaali kestäviä ratkaisuja vaativiin sovelluksiin aina ruokailuja sairaalavälineistä siltoihin ja energianlaitoksiin
Erilaisia lujuus-venymä-riippuvuuksia erilaisilla ruostumattomilla teräksillä on esitetty kuvassa 1. Useiden vuosien ajan ruostumattomat teräkset ovat olleet lisättynä rautatieliikenteen kulkuneuvojen valmistuksen standardeissa Esimerkki ruostumattomien terästen käytöstä raidekulkuneuvossa viime vuosilta on raitiovaunulinja Krefeldissä, Saksassa. Kemian, petrokemian ja energiantuotannon aloilla materiaalivaatimukset pinnan toimitustilan suhteen eivät ole erityisen vaativia, mutta korroosionkestävyyteen ovat. Parempi korroosionkestävyys vähentää maalaustarvetta raitiovaunun sisäpinnoilla ja näin tarjoaa mahdollisuuden kustannussäästöihin. Kasvanut moottoreiden energiatehokkuus on johtanut korkeampiin paineisiin ja lämpötiloihin, mikä on nostanut materiaalivaatimuksia. Esimerkkejä ruostumattoman teräksen sovelluksista Ruostumattomat teräkset ovat laajasti käytössä autojen pakokaasujärjestelmissä ja autojen osissa, kuten letkukiristimet, turvavyökomponentit, koristelistat, kannentiivisteet vain muutamia mainitakseen. Monissa paineastioissa ja suurissa varastosäiliöissä korkean lujuusluokan teräslajeja voidaan hyödyntää painonsäästössä. Samaan aikaan kasvaneet vaatimukset parantaa turvallisuutta on pakottanut autoteollisuuden etsimään uusia mahdollisuuksia painonsäästöön. Valmistaja Bombardier Transportation GmbH on ottanut käyttöön ferriittisen Outokumpu Moda 410L/4003 (EN 1.4003) teräksen maalattuna ”Flexity” mallistossa. Toinen tapa nostaa materiaalin lujuutta on kylmämuokkaus. Luja ruostumaton teräs voidaan valmistaa kontrolloidun kylmävalssauksen avulla, tai se voi lujittua lopputuotteen (kylmä)muovausprosessin aikana. Kuva 2. 5/ 20 15 [ www.hitsaus.net ] 45 teollisuussektoreilla on suuret vaatimukset hapettumisenkestävyys suhteen pakokaasujärjestelmissä. Teräslajia Core 301/4310 (EN 1.4310), paksuudeltaan 2-3 mm käytetään perävaunujen alleajosuojien materiaalina. Teräksen lujuutta voidaan hyödyntää autojen runkoja korirakenteissa. Näillä osilla on suojaava tehtävä, mutta ne toimivat myös koristeosina. Käyttö on yleistymässä alustassa, jousituksessa, rungossa ja polttoainesäiliöissä. Typpiseostuksella (EN 1.4318) tai muuttamalla mikrorakenne austeniittisferriittiseksi (duplex) voidaan saavuttaa Rp0.2 350 N/mm 2 ja sitä korkeampia lujuuksia. Nikkelin korvaaminen mangaanilla on johtanut uuden teräsryhmän syntymiseen. Tietyt ruostumattomat teräslajit tarjoavat hyvät mekaaniset ominaisuudet hyödynnettäviksi autojen rakenteellisissa osissa. Erittäin haastavia poikkileikkausprofiileja voidaan valmistaa kylmämuovaamalla käyttäen murtolujuudeltaan 1200 N/mm 2 materiaaleja. Vähemmän käytettyjä lujittamismenetelmiä ovat keinovanhennus (bake hardening) ja reversiohehkutus erittäin pienen raekoon aikaansaamiseksi. Saavutetut lujuusominaisuudet riippuvat käytetystä teräslajista ja toteutuneen kylmämuovauksen määrästä. Näitä CrMnNi teräksiä kutsutaan 200-sarjan teräksiksi. Ruostumattomien terästen myötölujuus on tyypillisesti standardisoitu luokkaan 230 N/mm 2 . Metastabiilit austeniittiset ruostumattomat teräkset tarjoavat mielenkiintoisia ominaisuuksia, kuten korkean lujuuden (yli 1000 N/ mm 2 ) yhdessä hyvän yli 20 %:n A 80 venymän kanssa hyödynnettäviksi rakenteellisissa osissa liikkuvissa sovelluksissa. Se on myös vaihtoehto rakenteellisiin osiin. Erilaisten ruostumattomien terästen lujuus-venymä suhteet. Kuva 3. Raitiovaunulinja Krefeldissä Saksassa, Ferriittinen ruostumaton teräslaji Moda 410L/4003 (EN 1.4003 / S490977) maalattuna, Lähde: Krefeld Stadwerke AG. Kuva 4. HT_5_15.indd 45 22.10.2015 7.49. Lujitusvalssattujen austeniittisten ruostumattomien terästen sovelluksia Ruostumattoman teräksen kylmämuokkaus on tapa lisätä materiaalin lujuutta. Esimerkkejä ruostumattomasta teräksestä valmistetuista tuotteista autoteollisuudessa. Näillä CrMnNi-teräksillä on austeniittinen mikrorakenne, mutta ne eivät sisällä hinnaltaan vaihtelevaa ja kallista nikkeliä. Toinen teräslaji samaan sovellukseen on Moda 4589 (EN 1.4589), jolla on suurempi lujuus (R p0.2 > 420 N/mm 2 ) kuin 4003 teräksellä ja mahdollistaa painonsäästön kun verrataan S355 hiiliteräkseen. Yleisimmin käytetyillä ruostumattomilla teräslajeilla kuten EN 1.4301 (ASTM 304) ja EN 1.4401 (ASTM 316) on austeniittinen mikrorakenne. Ruostumattoman teräksen lujuutta voidaan kuitenkin nostaa monin eri tavoin
Outokumpu esitteli korkeakromisen austeniittisen Supra 316 plus (EN 1.4420) teräksen vuoden 2013 lopussa. Kuva 7. Kuva 5. Forta 316 plus mahdollistaa aggressiivisen ja terävänrakeisen raaka-aineen kuljettamisen. Kuva 8. Supra 316 plus ja myös Forta 316 plus -teräksen lujuusominaisuudet mahdollistavat ohuemman seinämäpaksuuden käytön verrattuna perinteiseen 316(L) teräkseen, mikä pienentää kontin kokonaispainoa, kuva 8. Auton innovatiivinen polttoainesäiliö on valmistettu Core 304/4301 HyTens (1.4301 ® HyTens) -teräksestä, kuva 9. Mercedes Benz Actros pohjapanssari H400 teräksestä (t=3.0mm). Supra 316 plus on ainutlaatuinen Outokummun kehittämä teräslaji, jolla on perinteistä 316 (L) (EN 1.4401/1.4404) parempi korroosionkestävyys korkeamman kromija typpipitoisuuden ansioista sekä myös hehkutetun toimitustilan korkeampi lujuus typen ansiosta. Hydromuovaamalla Forta H400 putkesta valmistettu poikittaispalkki ja B-pilari valmistettu räätälöidystä aihiosta. Alleajosuoja sekä rullamuovattu ja laserhitsattu profiili, joka on valmistettu muokkauslujitetusta Core 301/4310 (EN 1.4310) teräksestä. Maaliskuussa 2011 Saab Phoenix konseptiauto esiteltiin Geneven 81. Supra 316plus sisältää vähemmän nikkeliä ja molybdeeniä, joten teräs on kilpailukykyisempi ja hintavaihteluiltaan vakaampi. 5/ 20 15 [ www.hitsaus.net ] 46 CrMnNi-terästä Forta H400 (tunnetaan myös teräslajina EN 1.4376) on käytetty monissa autoteollisuuden sovelluksessa, joissa vaaditaan erinomaista muovattavuutta, esteettistä ulkonäköä ja lujuutta sekä/tai tarvitaan törmäysenergian sitomiskykyä, kuvat 6 ja 7. Lisääntynyt huoli muovien kaasunläpäisystä ja haihtumispäästöistä on lisännyt muovitankkien painoa, kun tankkien rakenteeseen on lisätty uusia erilaisia muovikerroksia. Kontin lattiat ja seinät on valmistettu lujitusvalssatusta Supra 316 plus -teräksestä tiukkojen kulutusja korroosionkestovaatimusten vuoksi. Kuva 6. Lujitusvalssatusta Supra 316 plus (Forta 316 plus ) -teräksestä valmistettu erikoiskontti. kansainvälisessä autonäyttelyssä. Erittäin mielenkiintoinen ruostumattoman teräksen käyttösovellus on henkilöauton polttoainetankki. Suomalainen Langh Group Cargo Solutions on valinnut Supra 316 plus lujitusvalssatussa (Forta 316 plus ) toimitustilassa rakennemateriaaliksi erikoiskuljetuskontteihin. Tankkien materiaalina on käytetty muovia jo pitkään lähinnä painoedun takia. HT_5_15.indd 46 22.10.2015 7.49
AdBlue-lisäaineen säiliöitä on valmistettu Forta LDX 2101 –duplex-teräksestä. Uudella r yhmittelyllä asetetaan asiakkaiden tarpeet etusijalle ryhmittelemällä ruostumattomat teräkset niiden pääominaisuuksien – kuten lujuuden, kuumuudenkestävyyden ja korroosionkestävyyden – mukaan. Ruostumattomasta teräksestä valmistettu polttoainetankki. Classic-tuoteperheen kolme tuoter yhmää, Core, Moda ja Supra, edustavat yleisteräslajeja. Outokumpu tarjoaa hyviä apuvälineitä materiaalin valintaan. Käyttämällä ruostumatonta terästä alumiinin sijaan, vältytään polttoainesuodattimen tukkeutuminen. Sen käyttö mahdollistaa tavanomaista ruostumatonta terästä kevyemmän rakenteen. Optimaalisen materiaalin valinnan onnistumisessa yhdessä asiakkaan kanssa on tärkeää ymmärtää käyttösovelluksen ja käyttöympäristön vaatimukset. Pro-tuoteperhe käsittää kuusi tuoter yhmää: For ta sisältää duplex-teräkset ja muut lujat ruostumattomat teräkset, Ultra sisältää erittäin voimakkaasti syövyttäviin ympäristöihin tarkoitetut erikoisteräkset, Dura lämpökäsittelyllä suuren kovuuden ja lujuuden saavuttavat teräkset, Therma tulenkestävät ruostumattomat teräkset korkeisiin lämpötiloihin, Prodec hyvin koneistettavat ruostumattomat teräkset ja Deco tuoter yhmän, joka käsittää kaikki erikoispinnat. Kuva 10. T&K tarjoaa yksityiskohtaisempaa tietoa. Vesipohjaista AdBlue-lisäainetta käytetään SCR-järjestelmässä (selective catalytic reduction) alentamaan dieselajoneuvojen typpioksidipäästöjä (NOx). Uusi tuotevalikoima on jaettu yhdeksään tuoter yhmään, jotka on koottu sisältämiensä tuotteiden keskeisten ominaisuuksien kuten korroosionkestävyyden, kuumuudenkestävyyden, lujuuden, kovuuden tai koneistettavuuden perusteella. Teräksisen tankin tilavuus voi olla suurempi kuin muovitankeilla, kun ulkoisia tukirakenteita ei tarvita. Erilaisilla teräslajeilla on erilaisia ominaisuuksia. Hannu-Pekka Heikkinen, Jouni Kujansuu ja Juha Kela Outokumpu Stainless Oy, Research Center Tornio, Finland OUTOKUMPU uudisti tuoteryhmittelynsä Outokumpu julkisti laajan tuot e v a l i k o i m a n s a u u d i s t u k s e n Outokumpu Experience -tapahtumassa Berliinissä, Saksassa 27.28.5.2015. AdBlue-lisäainetankki valmistettu Forta LDX 2101 -teräksestä. HT_5_15.indd 47 22.10.2015 7.49. Yhteenveto Useimpiin sovelluksien materiaaliksi löytyy useita erilaisia käyttökohteisiin soveltuvia ruostumattomia teräslajeja. 5/ 20 15 [ www.hitsaus.net ] 47 Kuva 9. Uusi tuoteluokittelu helpottaa tunnistamaan ja vertailemaan eri vaihtoehtoja ja löytämään asiakkaan tarpeisiin parhaiten sopivan, kustannustehokkaan tuotteen
Lyhyinä tietoiskuina esiteltiin kotimaisia menestystarinoita sekä yritysten uutuuksia. Mukana oli myös LUT (Lappeenrannan teknillinen yliopisto) koulutustarjonnallaan. Hitsauskilpailussa etsittiin osaavinta, monipuolisinta ja tehokkainta hitsaajaa ja Keksintöalueella Metropolian opiskelijat esittelivät osaamistaan. HT_5_15.indd 48 22.10.2015 7.49. Talvipuutarhassa järjestettiin Teknologia15-party, jossa esiintyivät bilebändi Jean S. Hitsauskilpailun kilpailukappale oli kaivukoneen monitoimikauhasta suunniteltu pienoismalli, jonka koko oli noin puolet alkuperäisestä. sekä rokkimimmi Virve Rosti. 5/ 20 15 [ www.hitsaus.net ] 48 Teknologiaa Helsingin Messukeskuksessa Jouko Lassila Teknologia15 tapahtuma piti 6.-8.10.2015 sisällään vanhat ammattimessut: Automaatio, Hydrauliikka&Pneumatiikka, MecaTec ja Elkom sekä teollisuustapahtumat FinnTec, ToolTec ja JoinTec. Keskiviikkona oli messujen aukioloaikaa pidennetty iltaseitsemään asti. Jouko Lassila Toiminnanjohtaja Suomen Hitsausteknillinen Yhdistys ry Kempin osastolla oli esillä hitsauskoneiden lisäksi ARC System 3 ratkaisut, jotka mahdollistavat hitsausprosessin tarkan digitaalisen hallinnan ja analysoinnin. Lappeenrannan teknillisen yliopiston ja Edupolin osastoilla oli hitsauksen koulutus hyvin esillä. Suurimmista osastoista vastasivat Kemppi Oy, Oy Woikoski Ab, Prima Power / Finn-Power Oy ja Trumpfia myyvät Apricon Oy ja Tammesvirta & Co. Apriconilla ja Tammesvirralla oli esillä levytyökoneita ja tehokkaita kuitulasereita jopa 8 kW asti. Perinteisen messupäivän jälkeen oli siis vielä kahden tunnin jatkoaika, jolloin näytteilleasettajien osastoilla on rennompi meininki. Hitsausja levytyökoneita ja alan palveluja esitellyt JoinTec-messu koostui arviolta paristakymmenestä näytteilleasettajasta. Sen avasi pääministeri Juha Sipilä. Tapahtuman ohjelmatarjonnan teemoina olivat teollinen internet ja robotiikka. Tapahtuma keräsi tänä vuonna lähes 400 näytteilleasettajia ja 14.000 kävijää. Hulvaton meno jatkui myös tämän jälkeen. Pidempien seminaarien aiheina oli tulevaisuuden teknologiat, robottien sovellukset, ihmisten johtaminen digiaikana ja naisten osaamisen hyödyntäminen
Puheenjohtajana toimii lehden päätoimittaja Juha Lukkari ja sihteerinä toimitussihteeri Angelica Emeléus. Lopuksi vielä tarvitaan ehdottajan yhteystiedot mahdollisia lisätietoja varten. Huippu on ratkaissut hitsauksen haastavia ongelmia, julkaissut hitsausta merkittävästi edistävää aineistoa tai yltänyt tutkimuksessa, kehityksessä tai koulutuksessa huipputuloksiin. SUOMEN HITSAUSTEKNILLINEN YHDISTYS JAKAA JÄLLEEN VUODEN HITSAUSHUIPPU – TUNNUSTUSPALKINNOT Palkinnot luovutetaan NORDIC WELDING EXPO 2016-messuilla Tampereen Messuja Urheilukeskuksessa 15.-17.3.2016. HT_5_15.indd 49 22.10.2015 7.49. Tunnustuspalkinnot jaetaan seuraavissa sarjoissa: • Hitsauksen alan yritykset (hitsaavat yritykset, toimittajayritykset, konsulttiyritykset jne.) • Hitsauksen tutkimus-, kehitys ja tarkastusyksiköt • Hitsauksen koulutusorganisaatiot Vuoden hitsaushuipuksi valittava yritys, laitos, osasto tai ryhmä on kehittänyt merkittävästi hitsauksen tuottavuutta, automatisointia tai laatua. Huippu on ottanut käyttöön uusia ennakkoluulottomia ratkaisuja ja menetelmiä tai suoriutunut laajasta projektista esimerkillisesti. Ehdotuksen tehneiden kesken arvotaan vuodenvaihteessa ilmestyvä uusi kaksiosainen Hitsauksen materiaalioppi –kirja. Toimitusjohtaja ja päätoimittaja Vesa Kangas kertoi Oriveden Sanomista ja kirjapainon toiminnasta. Tuotantofaktori Pentti Koskinen esitteli tuotantoa, sivunvalmistusta, painolevyjen valmistusta, painamista, arkkien leikkaamista ja lopulta kokonaisuuden koostamista valmiiksi lehdeksi. Toimituskunta kokoontuu vuosittain kaksi kertaa ideoimaan ja arvioimaan lehden sisältöä sekä päättämään tulevien lehtien teemoista, aikatauluista ja muistakin käytännön asioista. Ehdotukset uusista huipuista pyydetään tekemään 31.1.2016 mennessä SHY:n kotisivujen www.hitsaus.net kautta. Hitsauksen materiaalioppi -kirjan neljä painosta. Lisäksi tulisi käydä ilmi, mikä on palkintoon yltävä huippusuoritus, projekti, investointi, kehitysaskel jne. Toimituskunnan lisäksi paikalle oli kutsuttu lehden ilmoitusmyyntiä hoitavan alihankkijan edustajat. Hitsaustekniikkalehden tekijät kirjapainossa Jouko Lassila HTlehden toimituskuntaan kuuluu kymmenkunta hitsaustiedon jakamisesta kiinnostunutta yhdistyksen ja sen sidosryhmien edustajaa. Lyhyestä ehdotuksesta pitäisi käydä ilmi mikä on ehdotetun hitsaushuipun nimi, yhteystiedot ja kuka on sen vastuuhenkilö. Lisätietoja: puh. Hitsaustekniikka-lehden toimituskunnan kokous järjestettiin syyskuun lopulla Oriveden Kirjapainon ja Oriveden Sanomalehti Oy:n tiloissa. Haluamme jakaa tämän kokemuksesi koko Suomen hitsaavan teollisuuden kanssa! Perustele meille lyhyesti miksi juuri tämä yritys, laitos, osasto tai ryhmä tulisi palkita huippusuorituksistaan. Parhaillaankin on käynnissä täysin uuden kaksiosaisen Hitsaustekniikan materiaalioppi -kirjan taitto. 040 589 7071 / Jouko Lassila Onko yhteistyökumppanisi hitsaushuippu, jonka esimerkillinen suoriutuminen on tehnyt Sinuun vaikutuksen. Orivedellä on painettu esim. Oriveden kirjapaino on SHY:n yhteistyö kumppani vuodesta 2001. Kokouksen ohella tutustuttiin kirjapainon ja lehden toimintaan. Jouko Lassila Toiminnanjohtaja Suomen Hitsausteknillinen Yhdistys ry Isäntiä ja vieraita vasemmalta: Oriveden kirjapainon myyntifaktori Kirsi Tingvall, tuotantofaktori Pentti Koskinen, taittaja Markku Silvennoinen, Hitsaustekniikka-lehden päätoimittaja Juha Lukkari, toimituskunnan jäsen Jyrki Honkanen, ilmoitusmyynnin Petteri Pankkonen ja Elina Tenhunen, SHY:n Juha Kauppila ja Angelica Emeléus, Oriveden Vesa Kangas ja SHY:n Jouko Lassila. Huiput valitsee yhdistyksen hallitus vuoden 2016 alkupuolella. Edelleen jatkuva yhteistyö on pitänyt sisällään lähes 90:n Hitsaustekniikka-lehden taiton ja painamisen, mutta myös muita painotuotteita. Vuoden 2014 hitsaushuiput olivat Hitsaava yritys Transtech Oy, Tutkimusja kehitysyksikkö LUT Koneen Teräsrakenteiden laboratorio ja Hitsauskouluttaja Jokilaakson Koulutuskuntayhtymä Nivalan ammattiopisto. Ehdotuksia odotetaan paikallisosastoilta, komiteoilta, tutkintolautakunnilta, foorumeilta, klubeilta sekä myös yhdistyksen jäseniltä. Mainittujen esimerkkien lisäksi myös muut vastaavat saavutukset riittävät ehdokkuuteen
Tavoitteena on suunnata tieteellistä tutkimusta siten, että se palvelee mahdollisimman tehokkaasti teollisuuden tarpeita sekä saattaa uudet tutkimustulokset mahdollisimman nopeasti jäsenyritysten käyttöön. Esitelmissä käsiteltyjen asioiden korkeasta tasosta huolimatta osallistujien väsymiskestävyys oli kiitettävä edellisten vuosien kokemusten johdosta hieman rennommaksi säädetty torstain aikataulu todennäköisesti auttoi pysymään konservatiivisella puolella. Vaikka tämä aihe on HRO:n toiminnan kannalta erittäin keskeisessä roolissa ja tavalla tai toisella esillä Kahvitauoilla virkistyttiin ja verkostoiduttiin. Tätä perinnettä noudattaen torstaipäivän keynote-luennoista vastasi Ranskan CETIMtutkimuslaitoksessa pitkän uran tehnyt HenriPaul Lieurade, joka tarjoili yleisölle valtaisan annoksen tietoa hitsausliitosten väsymiskestävyyden parantamisesta. laserkeilauksen hyödyntämistä suunnittelussa (Merius Oy) ja jännitystilojen mittausta Barkhausenin kohinalla (CoMoTest Oy). Hotellin ammattitaitoisen ravintolahenkilökunnan ansiosta osallistujat poistuivat paikalta mielten lisäksi myös mahat kyllästettyinä. HRO (Hitsattujen Rakenteiden Optimointi) Suunnittelufoorumi on SHY:n alainen toimija, joka keskittyy kokoamaan vaativien teräsrakenteiden parissa työskenteleviä ihmisiä ja yrityksiä keskustelemaan tutkijoiden kanssa ja synnyttämään tämän hedelmällisen vuoropuhelun kautta uusia innovaatioita ja tutkimusaiheita. Traditioksi on myös muodostunut, että tapahtuman toinen päivä on varattu korkean tason kansainvälisen vierailijan luennoille. Keynote-luennoitsijana kuultiin Henri-Paul Lieuradea Ranskasta. Tutkijoiden esityksissä käsiteltiin lujien terästen väsymisominaisuuksia, putkipalkkirakenteita niin yksittäisten liitosten kuin myös koko ristikon tasolla sekä uutta kokonaisvaltaista väsymismitoituksen master-käyrää. Vallitsevasta taloustilanteesta huolimatta foorumi onnistui tänä vuonna kasvattamaan jäsenmääräänsä ja näin Jyväskylään kokoontui yhteensä 68 teräsrakenteiden ammattilaista kuuntelemaan alan tuoreimpia tutkimustuloksia, haistelemaan tulevaisuudennäkymiä ja verkostoitumaan. Olli-Pekka Hämäläinen Nuorempi tutkija Teräsrakenteiden laboratorio Lappeenrannan teknillinen yliopisto HT_5_15.indd 50 22.10.2015 7.49. jokaisilla teemapäivillä keräsi esitys kiitosta asian laajakatseisesta käsittelystä. Mielenkiintoisia esityksiä oli tarjolla tälläkin kertaa sekä yritysja tuote-esittelyjen että tutkijoiden pitämien esitelmien muodossa. Sen lisäksi, että teemapäivät tarjoavat erinomaisen katsauksen hitsattujen rakenteiden suunnittelun viimeisimpään tietoon ja trendeihin, on tapahtuma myös hyvä näyteikkuna esitellä omaa yritystä ja sen tarjontaa. 5/ 20 15 [ www.hitsaus.net ] 50 Teräsrakenteiden ammattilaiset koolla HRO-päivillä Lappeenrannan teknillisen yliopiston (LUT) teräsrakennelaboratorion koordinoiman HRO Suunnittelufoorumin vuotuiset teemapäivät pidettiin Jyväskylässä Hotelli Rantasipi Laajavuoressa 2.9-3.9.2015. Tänä vuonna yritykset esittelivät mm
Lopuksi SHY:n toimistosihteeri Angelica Emeléus kertoi uudesta wwwpohjaisesta jäsentietojärjestelmästä, joka laajenee paikallisosastojen puheenjohtajien ja sihteerien käyttöön asteittain lokakuun aikana. Toiminnanjohtaja Jouko Lassila kertoi heinäkuussa järjestetystä IIW 2015 -vuosikokouksesta ja tulevien Hitsaustekniikkapäivien ja vaalikokousseminaarien taloudellisesti kannattavasta järjestämisestä. Kokouksen alkuun kuultiin hallituksen puheenjohtaja Ismo Meurosen tilannekatsaus ja ajatuksia tulevasta toiminnasta. Pätevöintikoulutusten tilastoja tarkasteltaessa pantin merkille IWEja IWStodistusten määrän selvä kasvu vuonna 2014. Pääasiallisena syynä on hitsauskoordinaattorien lisääntynyt tarve standardin SFS-EN 1090 ansiosta. Iltapäivän lopuksi päästettiin kiireisemmät kotimatkalle ja sitkeimmät jäivät keskustelemaan hitsauksesta Turun yöhön. Ismo Meuronen kertoi vauhdikkaasti tulevasta toiminnasta. Kulttuuripitoisella kiertokäynnillä pienryhmä tutustui sekä Vanhaan Pankkiin että Vares-elokuvista tutuksi tulleeseen Uuteen Apteekkiin. Paikallisosastojen jäsenmäärien kehitys on aina mielenkiintoinen aihe. Oulun ja Tampereen tapahtumien yhteiskuljetusten suunnittelu paikallisosastojen yhteistyönä käynnistyi samalla. Hallituksen ja paikallisosastojen edustajat kokoontuivat yhteistapaamiseen syyskuun alussa. Yleisö vasemmalta Angelica Emeléus, Ari Ahto, Timo Kankala, Mari Mikkonen, Reetta Verho, Sami Ahonen, Timo Kauppi, Mikko Vaittinen, Janne Jauhola, Martti Similä ja Niko Kuikka. Alustusten lomassa keskusteltiin vilkkaasti muistakin paikallisosastojen ajankohtaisista asioista. Se antaa mahdollisuuden keskustella yhdistyksen toiminnan kehittämisestä ja kuunnella kentän ääntä ryhmässä, jossa paikallisosastojen näkökulma on laajemmin edustettuna. Tulevista tapahtumista esiteltiin myös yhdistetyt Konepaja 2016 ja Nordic Welding Expo 2016 -messut Tampereella 15.–17.3.2016. Paikalla oli kolmetoista avainhenkilöä seitsemästä eri paikallisosastosta. Oulun paikallisosaston Janne Jauhola ja Timo Kauppi toivottivat kaikki tervetulleiksi 12 13.11.2015 Sokos Hotel Oulun Edeniin vaalikokousseminaariin ja Oulun paikallisosaston 50-vuotisjuhlaan. Ennen kokousta tutustuttiin paikallisen isännän, Koneteknologiakeskus Turku Oy:n Timo Kankalan johdolla yrityksen toimintaan ja tiloihin. Helsingin todettiin edelleen johtavan toisena tulevaa Turkua, tosin vain muutamalla kymmenellä jäsenellä. Jouko Lassila Toiminnanjohtaja, Suomen Hitsausteknillinen Yhdistys ry HT_5_15.indd 51 22.10.2015 7.49. 5/ 20 15 [ www.hitsaus.net ] 51 SHY:n hallituksen ja paikallisosastojen yhteistapaaminen Turussa SHY:n hallituksen ja paikallisosastojen puheenjohtajien ja sihteerien yhteistapaaminen on vuosittain toistuva traditio
Toiminta on hyvin globaalia ja vientiä on 95%. Osallistujia oli 7 henkilöä. 08.04.2014 Vierailimme DEKRA Industrial Oy Lahden toimipisteessä, isäntänä Kari Paananen. Viron matkalla käytiin neljässä museossa-: Vesilentokonehangaari eli merisotamuseo. TOIMINTA Toimintavuonna lähetettiin jäsenistölle 4 jäsenkirjettä, joissa informoitiin klubin toiminnasta ja kutsuttiin jäsenistöä osallistumaan toimintaan. Syksyn yhteiskokousta Lahdessa ei järjestetty, koska Lahden Senioreille ei nimitetty klubimestaria vuodelle 2014. Myöskään osallistuminen muiden klubien tilaisuuksiin ei ole lisääntynyt. Viron synkkä ja rauhaton historia korostui. Matkalle osallistui 17 henkilöä. Kun Ruotsin vallan aikana armeijat jyräsivät Suomen yli 30 vuoden välein, sama tapahtui Virossa 10 vuoden välein. LAHDEN SENIORIKLUBI TOIMIHENKILÖT 2014 Klubimestari (ei valittu) Sihteeri Erkki Petlin Hallituksen jäsenet Teuvo Ahola, Pentti Marjamaa, Erkki Petlin, Alpo Salo ja Armas Toivonen KOKOUKSET Lounastapaamiset 07.01.2014 Ravintola Voitto, Lahti, läsnä 6 jäsentä 04.02.2014 Ravintola Voitto, Lahti, läsnä 6 jäsentä 04.03.2014 Ravintola Voitto, Lahti, läsnä 8 jäsentä 01.04.2014 Ravintola Voitto, Lahti, läsnä 5 jäsentä 02.09.2014 Ravintola Voitto, Lahti, läsnä 4 jäsentä 04.11.2014 Ravintola Voitto, Lahti, läsnä 8 jäsentä Hallituksen kokoukset 04.11.2014 Ravintola Voitto, Lahti, Hiihtostadion. 04.06.2014 Kesäretki Hyvinkäälle (avec-tilaisuus). Pidimme myös kuukausikokouksen. [ www.hitsaus.net ] 52 5/ 20 15 TOIMINTAKERTOMUS 2014 jatkuu numerosta 4/2015 SENIORIT HELSINGIN SENIORIKLUBI TOIMIHENKILÖT 2014 Klubimestari Seppo Tuominen (Roschier) Sihteeri Heikki Koivikko Hallituksen jäsenet Leo Lindblad, Kaj Bjugg, Taisto Lehtinen, Pentti Sorkio,Thomas Åström ja Pekka Pankakoski KOKOUKSET Klubikokoukset 03.03.2014 HSY Viikki ja Ravintola Chico´s 07.05.2014 Viking XPRS matkalla Viroon 11.08.2014 Kieltolakiristeily Veka-Line Oy, Espoo 19.11.2014 Suomen Rahapaja Oy, Vantaa 26.11.2014 Vuosikokous, Vaakuna / kabinetti Loisto Hallituksen kokoukset 13.01.2014 Ravintola Rosso, Hakaniemi ympyrätalo 17.02.2014 Ravintola Rosso, Hakaniemi ympyrätalo 03.03.2014 HSY Viikki ja Ravintola Chico´s 14.04.2014 Ravintola Rosso, Hakaniemi ympyrätalo 29.09.2014 Ravintola Rosso, Hakaniemi ympyrätalo 13.10.2014 Ravintola Rosso, Hakaniemi ympyrätalo Muut kokoukset 17.03.2014 Klubimestarien ja sihteerien kokous pidettiin Vuosaaressa ravintola GateHousessa ja sen jälkeen tutustuttiin Aker Arcticin jäänmurtolaboratorioon. Kuulimme mielenkiintoisen esityksen tarkastusmenetelmistä ja -laitteista. 26.11.2014 pidettiin vuosikokous Sokos Hotel Vaakunan kabinetissa. Osallistujia oli 15 kpl. Perillä tutustuimme Suomen Rautatiemuseoon. Vuosikokous 11.11.2014 Ravintola Wanha Herra, Lahti Muut kokoukset 17.03.2014 Klubimestareiden ja sihteerien yhteiskokous GateHouse Vuosaari ja Aker Arctic Oy, Vuosaari, Helsinki, mukana Teuvo Ahola ja Erkki Petlin Lahdesta. Veka-Line Oy esitteli meille ne vedet, joilla Algot Niska huijasi monin konstein tullia ja poliisia periaatteella: ”Ei järvi soutaen kulu.” Osallistujia 9 kpl. Osallistujia oli 8 jäsentä. Avec tilaisuuteen osallistui 19 henkilöä. Jäsenmäärä oli 2014 tehdyn jäsenluettelon mukaan 86 senioria. Osallistujia oli 10 jäsentä. Osallistujia 12 kpl. Vuoden aikana lähetettiin tasavuosia täyttäneille klubin jäsenille klubin oma onnittelukortti. KGB-kahvilamuseo, joka tukeutui voimakkaaksi neuvostokomiikkaan ja tarjoiluun. Muut klubit olivat jatkaneet toimintaansa entisissä puitteissa eikä uusia toiminta-alueita ole syntynyt. Vuosikokousasioiden jälkeen nautimme maukkaan jouluaterian ja keskustelimme leppoisasti vuoden tapahtumista. Lopuksi teimme tehdaskierroksen. HT_5_15.indd 52 22.10.2015 7.49. Vuosikokouksen valmistelu lounastapaamisen yhteydessä. Onniteltavia oli 12 henkilöä. Kaivosmuseo Kohtla iäkkäine oppaineen (Aarne Tito) oli monipuolinen ja vaikuttava kokemus. Teimme matkan junalla ja kertasimme junamatkustuksen kuviot. Kesäiseksi perinteeksi muodostuneen veneretken teimme 11.08.2014 Espooseen. Ulkomaisia toimipisteitä on vajaa 10. Nautimme tulokahvit ja kuulimme tehdasesittelyn. 14.01.2014 Tehdasvierailu Levypyörä Oy:n Nastolan Tehtaalle, isäntänä Antti Kokko. TOIMINTA Toimintavuoden ensimmäinen laitosvierailu tehtiin 03.03.2014 HSY:n Viikkin jätevedenpuhdistamolle. Nautimme tulokahvit ja kuulimme yrityksen toiminnasta ja historian. Syksyllä vierailimme 19.11.14 Suomen Rahapaja Oy:n Vantaan toimipisteessä. Narvan linna ja museo ovat neuvostoaikana entisöity taitavasti. Lähes kaikki tilaisuutemme olivat avec tilaisuuksia
Emil Aaltosesta kertovan näyttelyn lisäksi museossa oli juuri avattu Työn kuvat näyttely, joka esitteli Asko Salmisen valokuvia Lokomon Terästehtaalta vuosilta 1980-1985. 11.02.2014 Kokous Ravintola Pispalan Pulterissa. 06.11.2014 ei pidetty kuukausikokousta vaan osallistuimme SHY:n Turun paikallisosaston messumatkalle Tampereelle. 04.12.2014 Vaalija vuosikokous M/S Amorella 04.12.2014 Pikkujoulut M/S Viking Gracella. Nautimme Pulterin antimia. Kaupunkikierroksen jälkeen matka jatkui Mynämäkeen Korvensuun voimalaitosja konepajamuseoon, jossa esillä ensimmäinen Suomessa tehty auto. 02.10.2014 kuukausikokous Panimoravintola Koulu. 20.05.2014 Jokilaivakierros aloitettiin Svarte Rudolfilla ja päättyi Old Bankkiin. Klubimestari Olli Rönnemaa kertoi Uudenkaupungin retkestä kuvien kera. TAMPEREEN SENIORIKLUBI TOIMIHENKILÖT 2014 Klubimestari Jarkko Lehtinen Sihteeri Olavi Ahlstedt Hallituksen jäsenet Olavi Ahlstedt, Jarkko Lehtinen, Esko Hyssy, Markku Laukkanen ja Kauko Lehtonen KOKOUKSET 10.12.2013 Vuosikokous ja Joululounas Ravintola Vaskitähdessä 17.03.2014 Jarkko Lehtinen Ja Olavi Ahlstedt osallistuivat klubimestarien ja –sihteerien yhteiskokoukseen Helsingin Vuosaaressa. 20.03.2014 Klubimestarien ja – sihteerien yhteistapaaminen Helsingissä. Maistelimme erilaisia suklaita firman tirehtöörin kertomusten kera. Senioriklubi järjesti keväällä retken Ateneumiin Tove Janssonin näyttelyyn ja syksyllä retken Mänttään Serlachiuksen taidemuseoihin. Kokouksessa jäseniä paikalla 20. HT_5_15.indd 53 22.10.2015 7.49. Edellä mainittujen kuukausikokousten yhteydessä käsiteltiin ajankohtaisia asioita ja mietittiin tulevaisuuden tapahtumia ja toimintatapoja sekä informoitiin muiden senoriklubien järjestämistä tapahtumista. Toisena kohteena oli Bonk-keskus jossa mielenkiintoinen esitys köyhän kalastajaperheen mullistavista keksinnöistä. Harjulan kuntopiiriin on osallistunut vuoden aikana kolme klubin jäsentä. Yllätysohjelmana oli Reijo Möttösen taidenäyttely. Kokouksessa jäseniä paikalla 23. 09.12.2014 Vuosikokous ja joululounas Ravintola Vaskitähdessä. Kokouksessa jäseniä paikalla 24. Kokouksessa jäseniä paikalla 23. Kokouksen lisäksi tutustuttiin Aker Arctiin jäänmurtajalaboratorioon. Seniorijäseniä oli mukana 15. Hannu Kanerva piti erittäin mielenkiintoisen esitelmän venäläisestä sukellustukialus Skatista ja sukeltajien työstä. [ www.hitsaus.net ] 53 5/ 20 15 07.10.2014 Tutustumisvierailu Päijät-Hämeen Keskussairaalaan. Siellä saimme nähdä, avec:it seuranamme, miten joka päiväinen Aamulehtemme painetaan. 19.08.2014 Retkellä Uuteenkaupunkiin tutustuimme Taidetalo Pilvilinnaan taiteilija Raija Nokkalan opastuksella. Perinteinen Avec-tilaisuus. Lounaan jälkeen meillä oli opastettu kaupunkikierros Uudessakaupungissa. Viljo Ares kertoi kiväärikranaattien valmistuksesta. 21.05-2014 (Avec) Kulttuurimatka junalla Helsinkiin Ateneumin taidemuseoon, jossa oli Muuminluoja Tove Janssonin näyttely. 16.12.2014 nautittiin Joululounas Lahden varuskunnan Upseerikerholla. Lounaan jälkeen oli mahdollisuus tutustua omatoimisesti näyttelyyn. Sieltä marssimme vapaamuotoisesti tutustumaan Hiekan taidemuseoon, jossa opastettu kierros. Teknillinen johtaja Heikki Hannola esitteli sairaalaorganisaation, rakennusprojektit, sairaalatekniikkaa ym. Kotimatkalla poikkesimme vielä Rantapaviljonkiin, jossa oli mahdollisuus kahvitteluun. Osallistujia oli 7 jäsentä. Matkat ja vierailut Senioriklubilaiset eivät osallistuneet Tampereen paikallisosaston järjestämään pilkkikilpailuun Pirkkalan Reipissä, sillä kilpailuja ei järjestetty heikon jäätilanteen vuoksi. Kokouksessa jäseniä paikalla 19. Jukka Gustafsson piti mielenkiintoisen esitelmän venäläisestä laivanrakennuksesta. Tutustuimme taidemuseo Göstan kohokohtiin. Jouluaterian jälkeen ohjelmassa oli vapaata seurustelua laivan ravintoloissa. Paikallisosaston järjestämälle perinteiselle laivaristeilylle Näsijärvellä, osallistui jälleen edustava joukko senioreita. 11.03.2014 Kuukausikokous Ravintola Tillikassa pyttipannun ja virvokkeiden kera. 15.10.2014 Teimme bussilla avec – matkan Serlachiuksen museoihin Mänttään. Nautimme Joulupöydän à la Manneström antimista. 11.11.2014 Teimme avec – vierailun Sääksjärvelle Dammenbergin suklaatehtaalle. 03.04.2014 kuukausikokous Panimoravintola Koulu. TURUN SENIORIKLUBI TOIMIHENKILÖT 2014 Klubimestari Olli Rönnemaa Sihteeri Jouko Rinneranta Hallituksen jäsenet Pentti Virtanen, Raimo Kurikka, Raimo Seppälä ja Juhani Lope 02.01.2014 kuukausikokous Panimoravintola Koulu. 06.03.2014 kuukausikokous Panimoravintola Koulu. Heimo Pulli piti mielenkiintoisen esitelmän laivan potkuriakselin linjauksesta ja ongelmista potkuriakselin linjan pysymisestä suorana laivan rakentamisen aikana. Matkalla vierailimme Pemamek Oy:ssä. Kokouksessa jäseniä paikalla 16. 04.11.2014 Turun Senioriklubi ja Turun paikallisosasto osallistuivat yhdessä Merikeskus Forum Mariniumin edustalla Stefan Lindforsin Symbiosis – veistokseen hitsattavan, SHY:n logolla varustetun, laatan hitsaustilaisuuteen. Kokouksen jälkeen tutustuimme Emil Aaltosen museoon – Pyynikinlinnaan. 08.04-2014 Kokous Ravintola Vaskitähdessä jossa kokouksen ja lounaan jälkeen näimme Hannu Kirveslahden ottamia valokuvia Uuden Seelannin, Australian sekä aiemmin toteutuneen Etelä-Afrikan matkoista. 09.09.2014 Kokous ja lounas Lounasravintola Wigren Pata 2:ssa josta siirryimme Alma Manu Oy:n painotaloon. 04.09.2014 kuukausikokous Panimoravintola Koulu. Kuukausikokoukset 14.01.2014 Kokous Ravintola Plevnassa, jossa nautittiin lounas, pidettiin kokous ja katseltiin Pentti Oravasaaren ottamia valokuvia junanvaunujen valmistuksesta. Tehdasvierailu Turun Koneteknologiakeskukseen, jossa isäntinä Erkki Virkki ja Aki Piiroinen. 06.02.2014 kuukausikokous Ravintola Kupittaan Paviljongissa
Juhlat alkavat avaussanoilla kello 19.00. Tarjolla on monipuolinen ja runsas juhlaillallinen ruokajuomineen. Illallisen yhteydessä pidetään juhlapuhe. 12.11.2015 Seminaaripäivä SHY:n vaalikokous Oulun paikallisosaston iltajuhla 13.11.2015 Yritysvierailut HT_5_15.indd 54 22.10.2015 7.49. 5/ 20 15 [ www.hitsaus.net ] 54 [ www.hitsaus.net ] 54 5/ 20 15 OULUN PAIKALLISOSASTON 50-VUOTISJUHLA OULUN PAIKALLISOSASTON 50-VUOTISJUHLA OULUN PAIKALLISOSASTON 50-VUOTISJUHLA 5/ 20 15 OULUN PAIKALLISOSASTON 50-VUOTISJUHLA 5/ 20 15 OULUN PAIKALLISOSASTON 50-VUOTISJUHLA 5/ 20 15 OULUN PAIKALLISOSASTON 50-VUOTISJUHLA 5/ 20 15 JA SHY:n VAALIKOKOUS JA SHY:n VAALIKOKOUS JA SHY:n VAALIKOKOUS 12 13.11.2015, Oulu 12 13.11.2015, Oulu 12 13.11.2015, Oulu Seminaariohjelma Torstai 12.11.2015 Sokos Hotel Oulun Eden 8.30 Ilmoittautuminen ja aamukahvit 9.00 Tervetulosanat 9.15 SHY:n Oulun paikallisosaston puheenvuoro Puheenjohtaja Janne Jauhola 9.30 Hitsaavan teollisuuden ja koulutuksen alueelliset näkymät Timo Kauppi, Lapin Ammattikorkeakoulu 10.00 Meripohjan uudistuva metallija konepajateollisuus –projekti Petri Merisaari, Kari Mäntyjärvi, Rauno Toppila 10.45 Kahvitauko 11.00 Lujat teräkset konepajarakentamisessa Marko Lehtinen, SSAB Group Oy 11.45 Lounas 12.30 Uusien ruostumattomien terästen hitsattavuus Hannu-Pekka Heikkinen, Outokumpu Oy 13.15 NDT kehitysnäkymät Kai Ruotsalainen, Dekra Industrial Oy 14.00 Kahvitauko 14.15 Teräsrakenteiden CE – merkintä, EN 1090, kokemuksia kentältä Mari Mikkonen, IWE, Dekra Industrial Oy 15.00 Hitsauskoulutuksen tulevaisuuden haasteet Mauri Liekola, Jokilaaksojen koulutuskuntayhtymä (JEDU) 15.30 Päätössanat Toiminnanjohtaja, Jouko Lassila SHY ry Tilaisuuden puheenjohtajina toimivat Oulun paikallisosaston puheenjohtaja Janne Jauhola ja hallituksen jäsen Timo Kauppi. Tanssiorkesteri Ässät tanssittaa juhlaväkeä kello 21.00 alkaen. Ohjelmamuutokset mahdollisia! SHY:n vaalikokous Torstai 12.11.2015 klo 16.00, Sokos Hotel Oulun Eden SHY:n sääntömääräinen vaalikokous (avoin kaikille jäsenille) Juhlaillallinen Torstai 12.11.2015 klo 19.00, Sokos Hotel Oulun Eden, Ravintola Maiseman yläkerta Oulun paikallisosaston 50-vuotisjuhla pidetään Ravintola Maiseman yläkerrassa
5/ 20 15 [ www.hitsaus.net ] 55 5/ 20 15 [ www.hitsaus.net ] 55 5/ 20 15 Yritysvierailut Perjantai 13.11.2015, klo 9.00-13.00 Yritysvierailuja on järjestetty kaksi erityyppistä vaihtoehtoa Reitti 1 SSAB Raahe Oy Reitti 2 Nordic Tank Oy Oulun Yliopisto Ohjelmaa seuralaisille Sokos Hotel Oulun Edenissä on mahdollisuus viettää kylpyläpäivä ja saada hemmotteluhoitoja. Seminaaripäivä ja yritysvierailu: 110 € /hlö (alv 0%) Sisältää luennot, ohjelman mukaisen tarjoilun ja perjantain yritysvierailun kuljetuksineen. Hinnat sisältävät runsaan buffetaamiaisen, kylpylän ja kuntosalin käytön. Majoittumattomille kylpylä maksaa 10 € /hlö. Huonevarauksen voi tehdä numerosta 020 1234 603 tai sales.eden@sokoshotels.fi. Lisävuode 20 € /vrk. Huonehinnat: 90 € / yhden hengen huone/vrk ja 110 € / kahden hengen huone/vrk. Kerro ilmoittautumisesi yhteydessä mahdollinen erikoisruokavalio sekä osallistuminen: • Juhlaseminaariin • Iltajuhlaan • Perjantain yritysvierailuun (Reitti 1/Reitti2) Majoitus Sokos Hotel Oulun Edenistä on varattu osallistujille majoituskiintiö. Pelkkä iltatilaisuus: 100 € /hlö (alv 0%) Sisältää illan ruokaja juomatarjoilun. Varaustunnus: SHY-Suomen Hitsausteknillinen Yhdistys. HT_5_15.indd 55 22.10.2015 7.49. Kukin osallistuja varaa majoituksensa itse. Ilmoittautuminen Sitovat ilmoittautumiset laskutustietoineen (myös avec) 29.10.2015 mennessä SHY:n toimistoon, puh. (09) 773 2199, sähköpostitse angelica.emeleus@shy.inet.fi tai kotisivujen www.hitsaus.net kautta. Hemmotteluhoidoista kokousvieraat saavat 10% alennuksen. Varaukset pitää tehdä ennakkoon suoraan hotellille. Hinnat Seminaaripäivä, yritysvierailut 195 € /hlö (alv 0%) Sisältää seminaaripäivän, ja iltatilaisuus iltajuhlan ja yritysvierailun kuljetuksineen. Varaus on tehtävä 28.10.2015 mennessä, jonka jälkeen kiintiöt vapautetaan myyntiin. Majoitushinta sisältää pääsyn kylpylään
Kun toinen pää hitsaa, toista liitosta voidaan valmistellla ja hitsauksen jälkeen voidaan vaihtaa päätä sekä purkaa asetukset hitsatusta päästä toisen alkaessa hitsaamaan. heet. Kaiken kaikkiaan tilat kaksinkertaistuivat noin 3000 m² suuruisiksi. Hitsit ovat tasalaatuisia ja toistettavia sekä inhimilliset virhetekijät jäävät pois, mutta orbitaalilla hitsattaessa hitsauksen valmistelu korostuu (hitsattavan railon valmistelu). Hitsaaja on kuitenkin paras valinta operaattoriksi tai vähintään henkilö, joka osaa tunnistaa mahdolliset hitsausvirProsperolainen Pertti Valkama työn ääressä hitsaamassa perinteisiä putkiliitoksia Orbimatic valitsee hitsausparametrit automaattisesti muutaman perusmuuttujan perusteella. Tehdastiloihin on tehty mittava laajennus vuosina 2013 ja 2014. Orbimatic on erittäin helppokäyttöinen. Aiemmin putkiliitosten ja paljetasaimien hitsaus suoritettiin TIG-hitsaamalla käsin. Rakennusprojekti on sisältänyt varsinaisten tehdastilojen laajentamisen lisäksi myös toimistotilojen kasvattamisen. Orbitaalihitsaus on putkien automaattihitsausta, jossa putki on paikallaan ja TIG-elektrodi kiertää umpinaisessa tai avonaisessa hitsauspäässä putken ympäri. Orbitaalihitsauksella tehtaan ruostumattomien (rst/hst) putkiliitosten ja metallipaljetasaimien putkihitsaus tehostui huomattavasti. Prosperon siirryttyä orbitaalihitsaukseen joissakin tuotteissa ollaan saatu hitsien määrää vähennettyä. Prospero-tehtaalla on käytössä Orbimatic 165 CAja Orbimatic 300 CAvirtalähteet vesijäähdytteisillä OW 65ja OW 115-hitsauspihdeillä, päät on kahdennettu Orbitwin-lisälaitteella. Uudet väljemmät tilat ovat mahdollistaneet uusien tuotantokoneiden hankinnan ja paremman tuotannon kulun. Lisätietoja: Masino Welding Oy Kärkikuja 3, 01740 Vantaa welding@masino.fi www.masino.fi HT_5_15.indd 56 22.10.2015 7.49. Masino Welding Oy tuntee asiakkaan tarpeet Hitsaustekniikkaan erikoistunut Masino Welding Oy toimitti Prosperolle orbitaalihitsaukseen kaksi Orbimatic-laitteistokonaisuutta. Prospero-tehdas on ainoa paljetasaimia valmistava tehdas Suomessa ja valtaosa tuotannosta päätyy vientiin. Orbimatic – saksalaista laatua, helppo käyttää Saksalainen Orbimatic-tehdas on kehittänyt monipuolisen laitekokonaisuuden orbitaalihitsaukseen. Käyttöliittymä on suomenkielinen ja koneen käyttäminen ei edellytä erityistä TIG-hitsaajan pätevyyttä, mutta käyttäjällä on hyvä olla (usein vaatimuksena) SFS-EN ISO 14732 mukainen hitsausoperaattorin pätevyys. Orbitwin-lisälaite mahdollistaa lähes 100%:n kaariajan kahdella hitsauspäällä. 5/ 20 15 [ www.hitsaus.net ] 56 UUTISIA Prospero Oy:n tuotanto panostaa tehokkuuteen orbitaalihitsauksella putkipäätteiden läpimenoaika lyheni Prospero Oy on suomalainen metallipaljetasaimia ja letkuasennelmia valmistava yritys, joka on perustettu vuonna 1978. Orbitaalihitsauksen lisääntyessä saadaan joustavuutta tuotantoon, koska hitsaus ei vaadi käsihitsaustaitoja. Nämä ovat kuitenkin vähäisiä automatisoidussa hitsauksessa, jos laitteiston huollosta pidetään kiinni
Tapani Kärjä, Kalajoen Teräs Oy Satakunnan paikallisosasto Koneja metallitekniikan mekaanikko Aki Johansson, Porin Hitsauslaite Oy Tampereen paikallisosasto Koneja metallitekniikan ins. 5/ 20 15 [ www.hitsaus.net ] 57 KOULUTUSUUTISIA INTERNATIONAL WELDING ENGINEER Hitsausinsinöörit Lappeenrannan teknillinen yliopisto Jurvanen Jari IWE FI00544 Jääskelä Atte IWE FI00545 Kauppi Juho-Heikki IWE FI00546 Kortelainen Jari IWE FI00547 Kotomäki Jorma IWE FI00548 Lahtinen Mikko IWE FI00549 Laine Jari IWE FI00550 Leppänen Juha IWE FI00551 Länsimies Mikko IWE FI00552 Mantsinen Matti IWE FI00553 Neuvonen Riku IWE FI00554 Ojanperä Timo IWE FI00555 Pikkarainen Niko IWE FI00556 Pirinen Markku IWE FI00557 Pätilä Kari IWE FI00558 Renfors Tuomas IWE FI00559 Räisänen Juha-Matti IWE FI00560 Santanen Teemu IWE FI00561 Soukka Markku IWE FI00562 Taimisto Lauri IWE FI00563 Tervolin Jari IWE FI00564 Lammentausta Maria IWE FI00565 Tikkanen Veli-Matti IWE FI00566 Saavalainen Miika IWE FI00567 INTERNATIONAL WELDING INSPECTOR Hitsaustarkastaja Comprehensive Level AEL Kiljunen Timo IWI-C FI00285 Lammentausta Maria IWI-C FI00286 Pirinen Jani IWI-C FI00284 INTERNATIONAL WELDING SPECIALIST Hitsausneuvoja Savon ammattija aikuisopisto Hartikka Mikko Hermanni IWS FI02102 Kauhanen Janne Johannes IWS FI02103 Kivinen Marko Tapani IWS FI02104 Kokotti Seppo Antero IWS FI02105 Korhonen Jorma Kalevi IWS FI02106 Räisänen Pasi Petteri IWS FI02107 Räsänen Ahti Tapio IWS FI02108 Simonen Harri Juhani IWS FI02109 Tiitinen Tero Tapio IWS FI02110 INTERNATIONAL FILLET WELDER Hitsaaja International MIG/MAG Welder Nivalan ammattiopisto Keckman Kimmo IFW135-1.1-FI03038 International TIG Welder Nivalan ammattiopisto Keckman Kimmo IFW141-8.1-FI03039 INTERNATIONAL PLATE WELDER Hitsaaja International MMA Welder Koulutuskeskus Salpaus Orha Mirka IPW111-1.1-FI01219 International MIG/MAG Welder Koulutuskeskus Salpaus Vink Ari IPW135-1.1-FI01220 Länsirannikon Koulutus Oy WinNova, Rauma Varila Marko IPW136,138-2.1-FI01221 INTERNATIONAL TUBE WELDER Hitsaaja International MMA Welder Länsirannikon Koulutus Oy WinNova, Rauma Tapala Tuomas ITW111-2.1-FI01343 Varila Marko ITW111-1.1/5.1-FI01342 International MIG/MAG Welder Länsirannikon Koulutus Oy WinNova, Rauma Tapala Tuomas ITW136,138-2.1-FI01344 Turun Aikuiskoulutuskeskus Sukava Sakari ITW138-1.1-FI01347 International TIG Welder Koulutuskeskus Salpaus Hursti Kim ITW141-8.1-FI01341 Orha Mirka ITW141-8.1-FI01339 Vink Ari ITW141-8.1-FI01340 Länsirannikon Koulutus Oy WinNova, Rauma Tapala Tuomas ITW141-1.1/5.1-FI01345 Tapala Tuomas ITW141-8.1-FI01346 Turun Aikuiskoulutuskeskus Sukava Sakari ITW141-8.1-FI01348 UUSIA JÄSENIÄ Helsingin paikallisosasto Liiketalouden perustutkinto Jani Sinkkonen, Oy AGA Ab Diploma in mechanical Engineering Muhammad Badruzzaman, Nita Co. HT_5_15.indd 57 22.10.2015 7.49. (AMK) Mikko Piepponen, Wikar Oy IWS Timo Uurinmäki, Tank Teak Oy Raahen seudun paikallisosasto Koneja tuotantotekniikan ins. Ltd Konetekniikan DI Tuomas Liukkonen, Archtec Helsinki Shipyard Kuopion paikallisosasto Antti Kärkkäinen, Jot Works Oy IWS Tero Tiitinen, Lehtoniemen Metalli Oy Lahden paikallisosasto IWS Mikko Rusi, Vääksyn kone ja teräs Tekniikan EAT/IWS Mikko Suominen, Kemppi Oy Oulun paikallisosasto Konetekniikan DI Ville Sieppi, NDT-Inspection & Consulting Oy Pohjanmaan paikallisosasto IWS Janne Mäkinen, Vaasan aikuiskoulutuskeskus Lentokonetekniikan ins. Mikko Kylmälä, Altek Service Oy IWE Mikko Lahtinen, Koja Oy Turun paikallisosasto IWS, IWI Tapani Teittinen, Sandvik Mining and Construction Oy Hallituksen kokouksessa 3.9.2015 hyväksyttiin 16 uutta henkilöjäsentä
Messuilla oli noin tuhat näytteilleasettajaa 20 maasta. . Kävijöitä kiinnosti erityisesti tarjoamamme hitsaustietous, yhteistyökumppaniemme tarjoama koulutus sekä yhdistyksen jäsenyys. Määrä kasvoi edellisvuodesta noin sadalla. Hitsauksen ja leikkauksen ykköstapahtuma Nordic Welding Expo 2016 toteutetaan yhteistyössä Konepaja 2016 -messujen kanssa 15.–17.3.2016. Suomen Hitsausteknillisellä yhdistyksellä oli oma näyttelyosasto tutulla paikalla A-hallissa. Rakennustuotteiden CE -merkintä, tähän liittyvät hitsauskoordinaattorien pätevyysvaatimukset ja erilaiset standardit olivat edelleen ajankohtaisia keskusteluaiheita. Alihankinta-messut ovat nimestään huolimatta kasvaneet yleiseksi teollisuuden messutapahtumaksi, jossa näytteilleasettajina on valmistavalle teollisuudelle tuotteita ja palveluita tarjoavia yrityksiä ja yhteisöjä. SHY:n ja METSTAn järjestämässä ”Näköalapaikka hitsauksen tulevaisuuteen” -seminaarissa käsiteltiin standardisointia sekä pureuduttiin hitsaukseen liittyviin ajankohtaisin standardeihin. metalli-, elektroniikka-, muovija kumiteollisuudelle. Metalliteollisuuden uusimmat tuotantokoneet ja muut investointihyödykkeet alan yritysten kilpailukyvyn ja tehokkuuden parantamiseen esitellään uudessa messutapahtumassa keväällä 2016. Esillä on ratkaisuja mm. Tampereen konepajamessujen sarja jatkuu ensi keväänä samanaikaisilla Nordic Welding Expo 2016 ja Konepaja 2016 -messuilla. Teknologian tutkimuskeskus VTT Oy:n ja Tampereen teknillisen yliopiston järjestämässä ”Yrityksesi kilpailukyvyn lisääminen 3D-tulostuksen avulla” -seminaarissa kerrottiin ainetta lisäävän valmistuksen Suomen Hitsausteknillisen yhdistyksen messuosastolla tarjottiin tietoa hitsauksesta koko henkilökunnan voimin. 5/ 20 15 [ www.hitsaus.net ] 58 Alihankintamessujen pääteemoina myynti ja markkinointi sekä uudet materiaalit ja menetelmät Jouko Lassila Kuvat Jouko Lassila, Merja Ojala ja Saara Leutola Tampereen Messuja Urheilukeskuksessa syyskuussa järjestetyillä kansainvälisillä Alihankinta-messuilla kävi 16 955 messuvierasta. Laserkeskus Oy:n, Winnova Lasepron ja Laitilan kaupungin järjestämässä ”Laserhitsauksen tulevaisuus” -seminaarissa esiteltiin käytännön kokemuksia, yritysesimerkkejä ja kerrottiin laserhitsauksen soveltuvuudesta teollisiin tuotteisiin. . Messujen seminaaritarjonnasta löytyi useita mielenkiintoisia tilaisuuksia: . Vasemmalta toimistoja toimitussihteeri Angelica Emeléus, koulutuspäällikkö Juha Kauppila ja toiminnanjohtaja Jouko Lassila. HT_5_15.indd 58 22.10.2015 7.49. Kahtena messuiltana järjestetyssä Septemberfestiltajuhlassa viihdytti saksalaistyylistä humppaa soittanut Sauerkraut 7 -yhtye: Ein Prosit, ein Prosit… (additive manufacturing) mahdollisuuksista myös metalliteollisuudessa
Kuvassa etualalla Q-Test Oy:n toimitusjohtaja Ari Numminen raivaa tietä Jaana-Marjut Seppälälle. Se voi olla myös osa suurempaa työtä yrityksessä, mikä tähtää tuottavuuden nostamiseen. Lukuisat käytännön esimerkit osoittavat, kuinka hitsausprosessin optimoinnilla voidaan nostaa tuottavuutta. hitsausinsinöörit ja muut hitsauskoordinoijat, tuotantopäälliköt ja -teknikot, hitsausopettajat, IWE/IWT/IWS-pä tevöityskurssit, konsultit ja hitsausyritysten henkilöt. Kirjan kohderyhmiä ovat mm. H its au sta lo us ja tu ott av uu s N ils Ste nb ac ka Kirja selvittelee perusasioita ja -kysymyksiä, jotka käsittelevät hitsaustaloutta sekä erityisesti hitsauskustannuksia ja toimenpiteitä, joilla voidaan tehostaa hitsaustuotantoa. Tarkoitus on laajentaa hitsausinsinöörin tietämystä hitsaus-taloudelli sista asioista. Kirja käsittelee hitsaustekniikan kehityssuuntia, eri hitsausprosessien avaintietoja, hitsauskustannusten laskentaa, herkkyysanalyysien tekemistä, investointilaskelmia ja hitsaustuotannon kehittämistä. Jouko Lassila Toiminnanjohtaja Suomen Hitsausteknillinen Yhdistys ry HT_5_15.indd 59 22.10.2015 7.49. Se voi olla myös osa suurempaa työtä yrityksessä, mikä tähtää tuottavuuden nostamiseen. Messukävijöitä riitti vilkkaimpina tunteina ruuhkaksi asti. Kirjaa voidaan käyttää myös kurssikirjana erilaisilla hitsauskursseilla ja -seminaareissa. Esillä on hitsaus-, leikkaus-, työstöja levykoneet, työkalut sekä tuotannon robottija automaatiojärjestelmät. Kohderyhmiä ovat mm. Kirjan perusajatus on esitellä ja antaa erilaisia työkaluja ja suuntaviivoja sekä ohjeita ja esimerkkejä, joita voidaan käyttää apuna ja tukena analyysija muutostyössä, jonka tehtävän eteen hitsausinsinööri voi joutua. Tulevien konepajamessujen mainos saniteettitilojen seinällä viittaa tietenkin ensi maaliskuussa E-halliin esille tuleviin suuriin koneistuskeskuksiin. hitsausinsinöörit ja muut hitsauskoordinoijat, tuotantopäälliköt ja -teknikot, hitsausopettajat, Tärkeä kirja kaikille hitsaushenkilöille! Hinta: 75e Kirjan koko: A5 ja 159 sivua Julkaisija: Suomen Hitsausteknillinen Yhdistys Myynti: Angelica Emeleus, (09) 773 2199 angelica.emeleus@shy.inet.fi IWE/IWT/IWS-pätevöityskurssit ja hitsausyritysten henkilöt. Tarkoitus on laajentaa hitsausinsinöörin tietämystä hitsaustaloudellisista asioista. Lukuisat käytännön esimerkit osoittavat, kuinka hitsausprosessin optimoinnilla voidaan nostaa tuottavuutta. 5/ 20 15 [ www.hitsaus.net ] 59 Hitsaustalous ja tuottavuus Nils Stenbacka Svetskommisione n, Box 5073, 102 42 Stockholm, Tel 08-120 304 00 www.svets.se Tämä kirja selvittelee perusasioita ja -kysymyksiä, jotka käsittelevät hitsaustaloutta sekä erityisesti hitsauskustannu ksia ja toimenpiteitä, joilla voidaan tehostaa hitsaustuotantoa . Kirja käsittelee hitsaustekniikan kehityssuuntia, eri hitsausprosessien avaintietoja, hitsauskustannu sten laskentaa, herkkyysanalyysi en tekemistä, investointilaskelm ia ja hitsaustuotannon kehittämistä. Kirjan perusajatus on esitellä ja antaa erilaisia työkaluja ja suuntaviivoja sekä ohjeita ja esimerkkejä, joita voidaan käyttää apuna ja tukena analyysija muutostyössä, jonka tehtävän eteen hitsausinsinööri voi joutua. Kirjaa voidaan käyttää myös kurssikirjana erilaisilla hitsauskursseilla ja -seminaareissa. Kolmipäiväinen messutapahtuma on laaja katsaus alan uutuuksiin, tuotteisiin ja palveluihin näytteilleasettajien osastoilla ja ajankohtaisissa seminaareissa
040 045 2303 hessu.koivikko@kolumbus.fi vpj Taisto Lehtinen puh. Jouko Korhonen PKKY/AmoJtk, kone ja metalli puh. Jukka Kallionpää Säteilyturvakeskus STUK puh. Pasi Hiltunen DG-Diving Group Oy puh. 040 860 6058 kai.kasanen@andritz.com siht. 044 291 1415 jouko.rinneranta@dnainternet.net TAMPERE klubimestari Jarkko Lehtinen puh. Jonne Näkki Teknologiakeskus Ketek Oy puh. Mauri Liekola Kalajoen ammattiopisto puh. Jukka Sorvali Savonlinna Works Oy puh. 040 846 3338 janne.jauhola@viafin.fi siht. 0500 292 619 jarkkoaj.lehtinen@gmail.com klubisihteeri Olavi Ahlstedt puh. Kirsi Sillanpää Kemppi Oy puh. Mikko Jauhiainen Kemppi Oy puh. 5/ 20 15 [ www.hitsaus.net ] 60 SHY:n hallitus 2015 Puheenjohtaja ja varapuheenjohtajat Pj DI Ismo Meuronen Meuro-Tech ismo.meuronen@meuro-tech.fi vpj IWE Ari Ahto Technip Offshore Finland Oy aahto@technip.com vpj TKT Jukka Kömi SSAB Europe Oy jukka.komi@ssab.com Jäsenet DI Sami Ahonen Oy AGA Ab sami.ahonen@fi.aga.com IWE Pasi Hiltunen DG-Diving Group Oy pasi.j.hiltunen@gmail.com TkL Timo Kauppi Lapin ammattikorkeakoulu timo.kauppi@lapinamk.fi Tj Pentti Kopiloff Tapex-QC Oy pentti.kopiloff@tapex.fi IWE Ville Lahtinen Inspecta Tarkastus Oy ville.lahtinen@inspecta.com IWE Mari Mikkonen DEKRA Industrial Oy mari.mikkonen@dekra.com DI Jukka Mononen Säteilyturvakeskus STUK jukka.mononen@stuk.fi IWE Erkki Veijalainen Lappeenrannan teknillinen yliopisto erkki.veijalainen@lut.fi IWE Reetta Verho Kemppi Oy reetta.verho@kemppi.com Varajäsenet DI Jaakko Heikonen Pemamek Oy jaakko.heikonen@pemamek.com DI Timo Kankala Koneteknologiakeskus Turku Oy timo.kankala@koneteknologiakeskus.fi IWE Niko Kuikka Tecwill Oy niko.kuikka@tecwill.com DI Kari Mäntyjärvi Oulun yliopisto kari.mantyjarvi@oulu.fi DI Jukka-Pekka Rapinoja METSTA ry jukka-pekka.rapinoja@metsta.fi Tj Jukka Teiskonen HT Laser Oy jukka.teiskonen@htlaser.fi Helsingin paikallisosasto pj. 044 725 0252 jonne.nakki@ketek.fi Pohjois-Karjalan paikallisosasto pj. 044 289 9660 pertti.kaarre@kemppi.com siht. 0400 345 422 timo.kettunen@aurajoki.fi Kuopion paikallisosasto pj. Jukka Martikainen Lappeenrannan teknillinen yliopisto puh. 040 860 5769 jukka.sorvali@andritz.com Tampereen paikallisosasto pj. Ari Pirhonen Kesla Oyj puh. Maria Lammentausta Kopar Oy puh. Martti Saarela Steeldone Group puh. Kai Kasanen Savonlinna Works Oy puh. 0442 001948 opla.salo@gmail.com klubisihteeri Erkki Petlin puh. 040 545 7367 jukka.martikainen@lut.fi siht. 040 718 5316 mauri.liekola@jedu.fi Pohjanmaan paikallisosasto pj. Pertti Kaarre Kemppi Oy puh. 040 189 7167 jukka.kallionpaa@stuk.fi siht. Timo Kettunen Proxocon Oy puh. Ahti Ekdahl Kokkola LCC Oy puh. 044 289 9282 mikko.jauhiainen@kemppi.com Savonlinnan paikallisosasto pj. 040 585 1168 aahto@technip.com PAIKALLISOSASTOJEN YHTEYSHENKILÖT 2015 Hallitus kokoontuu vuonna 2015 vielä kerran 9.12.2015. Teemu Mäkinen Rauma Marine Constructions Oy Puh. Ari Venäläinen Ahlsell Oy puh. 0500 870 152 pentti.sorkio@pp.inet.fi HT_5_15.indd 60 22.10.2015 7.49. 040 543 0345 martti.saarela@steeldone.com siht. 040 561 5579 olli.ronnemaa@kolumbus.fi klubisihteeri Jouko Rinneranta puh. 0400 958 868 ahti.ekdahl@lcc.fi siht. 040 546 1130 erkki.petlin@luukku.com HELSINKI klubimestari Seppo Roschier puh. 0500 595 804 olavi.ahlstedt@elisanet.fi LAHTI klubimestari Alpo Salo puh. 040 833 0758 ari.venalainen@ahlsell.com Lahden paikallisosasto pj. 050 516 4967 teemu.makinen@RMCfinland.fi SHY/Jäsenrekisteri Angelica Emeléus puh. Senioriklubien yhteyshenkilöt TURKU klubimestari Olli Rönnemaa puh. Janne Jauhola Viafin Process Piping Oy puh. (09) 773 2199 angelica.emeleus@shy.inet.fi siht. 040 505 2456 maria.lammentausta@kopar.fi Turun paikallisosasto pj. 050 595 9448 jouko.keinanen@inspecta.com siht. 040 572 1809 mikko.vaittinen@fi.aga.com siht. 050 428 5438 eero.nykanen@arctech.fi siht. Tapio Oikarinen Fennovoima Oy puh. 050 568 8566 pasi.j.hiltunen@gmail.com siht. 050 385 1183 jouko.a.korhonen@pkky.fi Raahen seudun paikallisosasto pj. 040 589 5558 taisto.lehtinen@kotiportti.fi projektisihteeri Pentti Sorkio puh. Mikko Vaittinen Oy Aga Ab puh. 040 594 4941 seppot@welho.com klubisihteeri Heikki Koivikko puh. Jouko Keinänen Inspecta Tarkastus Oy puh. Ari Ahto Technip Offshore Finland Oy puh. 040 564 8480 ari.pirhonen@kesla.com siht. 044 289 9227 kirsi.sillanpaa@kemppi.com Oulun paikallisosasto pj. 050 355 2098 tapio.oikarinen@fennovoima.fi Saimaan paikallisosasto pj. 050 561 3538 martti.simila@credeltco.fi Jyväskylän paikallisosasto pj. 0500 550 602 kari.juvonen@inspecta.com Satakunnan paikallisosasto pj. Eero Nykänen Arctech Helsinki Shipyard Oy puh. Martti Similä Konsultointi Credeltco Oy puh. Kari Juvonen Inspecta Tarkastus Oy puh. SHY:n sääntömääräinen vaalikokous pidetään Oulussa 12.11.2015
McCor approved ABIMIG ® A T LW. Uudet ilmajäähdytteiset ABIMIG ® A T LW polttimet. Poltinkaulan vaihto minuutissa. HT_5_15.indd 61 22.10.2015 7.49. Kysy lisää ja kokeile nyt! Alexander Binzel Hitsaustekniikka Oy Kartanontie 53 · 28430 Pori Puhelin: (02) 634 4600 Faksi: (02) 634 4650 Sposti: info@binzel.fi w w w. Ilman työkaluja ja työpisteen välittömässä läheisyydessä. b i nze l a b i c o r.c o m ABIMIG_A_T_LW_89x131mm_FI.indd 1 30.09.14 08:50 TULEVIA TAPAHTUMIA TULEVIA TAPAHTUMIA TULEVIA TAPAHTUMIA TULEVIA TAPAHTUMIA TULEVIA TAPAHTUMIA TULEVIA TAPAHTUMIA SHY:n tapahtumat SHY:n tapahtumat SHY:n tapahtumat SHY:n tapahtumat SHY:n tapahtumat SHY:n tapahtumat 2015 2015 2015 2016 2016 2016 SHY:n Vaalikokous 12.11.2015 klo 16.00-17.00 Break Sokos Hotel Eden Holstinsalmentie 29, 90510 Oulu Kokouksessa käsitellään sääntömääräiset asiat. Kaikkiin hitsaustöihin sopiva poltinkaula parhailla mahdollisilla mitoituk silla ja sovituksilla. 5/ 20 15 [ www.hitsaus.net ] 61 T E C H N O L O G Y F O R T H E W E L D E R ‘ S W O R L D . On aika vaihtaa. »T« – liitäntäjärjestelmä poltinkaulan nopeaan vaihtoon
. Lahti . Saimaa . Kuopio . Tampere . Turku Päivämäärä ja allekirjoitus: Datum och underskrift: Postiosoite Adress Puhelin/Telefon (09) 773 2199 Suomen Hitsausteknillinen Yhdistys r.y. 12 Yritysja yhteisöjäsenet 2015 A.Häggblom Oy Ab www.haggblom.fi AEL Oy www.ael.fi Aga Oy Ab www.aga.fi Air Liquide Finland Oy www.airliquide.fi Alexander Binzel Hitsaustekniikka Oy www.binzel-abicor.com Amec Foster Wheeler Energia Oy www.amecfw.com Amiedu www.amiedu.fi Ammattiopisto Lappia www.lappia.fi Apricon Oy www.apricon.fi Arctech Helsinki Shipyard Oy www.arctech.fi Axxell Utbildning Ab www.axxell.fi Bronto Skylift Oy Ab www.bronto.fi Calortec Oy www.calortec.fi Caverion Industria Oy www.caverion.fi Cavitar Oy www.cavitar.com Cebotec Oy www.cebotec.tawi.fi Clean Flame Oy Ltd www.cleanflame.fi Control Express Finland Oy www.cef.fi Copax Oy www.copax.fi DEKRA Industrial Oy www.dekra.fi Delfoi Oy www.delfoi.com DNV GL Business Assurance Finland Oy Ab www.dnvba.com ESAB Oy www.esab.fi Euromaski Oy www.euromaski.fi FB Ketjutekniikka Oy www.fbketjutekniikka.fi Ferroplan Oy www.ferroplan.fi Finfocus Instruments Oy www.finfocus.fi Finnrobotics Oy www.finnrobotics.fi GaV Group Oy www.gavgroup.fi Haapaveden ammattiopisto www.jedu.fi Heatmasters Lämpökäsittely Finland Oy www.heatmasters.net High Metal Production Oy www.highmetal.fi Howden Turbo Fans Oy www.howden.com Hydros Oy www.hydros.fi Impomet Ab Oy www.impomet.com Inkone Ab Oy www.inkone.fi Inspecta Tarkastus Oy www.inspecta.com Insteam Oy www.insteam.fi Ionix Oy www.ionix.fi Irs M. toimeen / Tjänstetelefon Tehtävä / Tjänsteställning LASKUTUSOSOITE ELLEI SAMA JOHON JÄSENPOSTI LÄHETETÄÄN FAKTURERINGSADRESS OM EJ SAMMA SOM FÖR MEDLEMSPOSTEN Laskutus – yritys / företag: Laskutus – osoite / adress: Laskutus – postinumero / postnummer: Laskutus – postitoimipaikka / postanstalt: Haluan ensisijaisesti kuulua rastilla merkitsemääni paikallisosastoon. 5/ 20 15 [ www.hitsaus.net ] 62 LIITTYMISLOMAKE HENKILÖTAI NUORISOJÄSENEKSI T ä y t e t ä ä n t e k s t a t e n b ö r t e x t a s Haluan liittyä Suomen Hitsausteknilliseen Yhdistykseen Jag anhåller om medlemskap i Finlands Svetstekniska Förening . Finlands Svetstekniska Förening r.f e-mail: etunimi.sukuni i@shy.inet.fi Mäkelänkatu 36 A 2 Backasgatan 36 A 2 00510 Helsinki 00510 Helsingfors www.hitsaus.net m Tutkinto / Utbildning Jäsenposti / Medlemspost 17 83 9 O riv ed en Ki rja pa in o 9. Nuorisojäsen / Ungdomsmedlem Sukunimi / Tillnamn Syntymäaika / Födelsedatum Ristimänimet (kutsumanimi alleviivataan)/Förnamn (tilltalsnamnet understrykes) . Työhön / Tjänst . Henkilöjäsen / Personmedlem . Jyväskylä . I fösta hand vill jag tillhöra den lokalavdelning jag utmärkt med x. Oulu . Tähtinen Oy www.kttahtinen.fi Kart Oy Ab www.kart.fi Kavamet-Konepaja Oy www.kavamet.fi Kemppi Oy www.kemppi.com Keski-Pohjanmaan Aikuisopisto www.kpakk.fi Keski-Pohjanmaan ammattiopisto www.kpedu.fi Kirike Oy www.kirike.fi Koja Oy www.koja.fi Kokkola LCC Oy www.lcc.fi Konecranes Finland Oy www.konecranes.fi Kotkan-Haminan seudun koulutuskuntayhtymä Ekami www.ekami.fi Koneteknologiakeskus Turku Oy www.koneteknologiakeskus.fi Laatukattila Oy www.laatukattila.fi Lapin ammattikorkeakoulu Oy www.lapinamk.fi Lapin ammattiopisto www.lao.fi Lappeenrannan teknillinen yliopisto www.lut.fi LH Lift Oy www.lhlift.com Lincoln Electric Nordic Finland Oy www.lincolnelectricnordic.fi Luksia, Länsi-Uudenmaan koulutuskuntayhtymä www.luksia.fi Länsirannikon Koulutus Oy, WinNova www.winnova.fi Majek Oy www.majek.fi Masino Welding Oy www.masino.fi Metawell Oy www.metawell.fi Metlab Oy www.metlab.fi METSTA, Metalliteollisuuden Standardisointiyhdistys ry www.metsta.fi Meuro-Tech www.meuro-tech.fi Meyer Turku Oy www.meyerturku.com Migatronic Oy www.migatronic.com Migmen Oy www.migmen.fi Miilukangas Oy www.miilukangas.fi Mimet Oy www.mimet.fi Nordic Power Service Inspection Oy www.nordicpowerservice.com Optima www.optimaedu.fi OSTP Finland Oy Ab www.ostp.biz Ottia Oy Oulun Yliopisto www.oulu.fi Outokumpu Stainless Oy www.outokumpu.com Outotec (Finland) Oy www.outotec.com Ovako Imatra Oy Ab www.ovako.com Palosaaren Metalli Oy www.palmet.fi Peikko Finland Oy www.peikko.fi Pekka Salmela Oy www.pekkasalmela.fi Pektra Oy www.pektra.fi Pemamek Oy www.pemamek.com Pieksämäen Hitsaus ja Koneistus Oy www.hitsausjakoneistus.fi Pohjois-Karjalan aikuisopisto www.pkky.fi Prewel Oy www.prewel.fi Pronius Oy www.pronius.fi Raahen Aiku www.raahenaiku.fi Rakennustempo Oy www.rakennustempo.fi Retco Oy www.retco.fi RKT Group, Rannikon Konetekniikka Oy www.rkt.fi Sah-Ko Oy www.sah-ko.fi Sammet Asennus Oy www.sahala.fi Savon ammatti-ja aikuisopisto www.sakky.fi Savonia ammattiokorkeakoulu www.savonia.fi Somotec Oy www.somotec.fi Sonar Oy www.sonar.fi SP stainless Oy, Savonlinna www.spstainless.fi SSAB Europe Oy www.ssab.fi Stadin ammattiopisto www.stadinammattiopisto.fi Steel Production Maanselkä Oy www.veda.fi Steris Finn-Aqua www.steris.com Stresstech Oy www.stresstechgroup.com Suomen 3M Oy www.3m.com Suomen Levyprofiili Oy www.suomenlevyprofiili.fi Suomen Teknohaus Oy www.teknohaus.fi SVS Supervise Service Oy www.superviseservice.fi Tapex-QC Oy Technip Offshore Finland Oy www.technip.com Tekniset Asiantuntijat TA Ky www.tekniset-asiantuntijat.fi Telatek Oy www.telatek.fi Temet Oy www.temet.fi Teräselementti Oy www.teraselementti.fi Teräs-LVI Oy Ab www.teraslvi.fi Terässaari Oy www.terassaari.fi Transtech Oy www.transtech.fi Turun aikuiskoulutuskeskus www.turunakk.fi Vaasan Aikuiskoulutuskeskus www.vakk.fi Vahterus Oy www.vahterus.com Wallius Hitsauskoneet Oy www.wallius.com Valmet Technologies Oy www.valmet.com Vantaan ammattiopisto Varia www.varia.fi Weldforce Oy www.weldforce.fi Veslatec Oy www.veslatec.com Vexve Oy www.vexve.com Viitek Oy www.viitek.fi voestalpine Böhler Welding Nordic AB www.voestalpine.com Woikoski Oy Ab www.woikoski.fi VR-Track Oy www.vrtrack.fi YA! Yrkesakademin i Österbotten www.yrkesakademin.fi Yaskawa Finland Oy www.motoman.fi YTT-Konepaja Oy www.ytt.fi Zetanova Oy www.zetanova.fi HT_5_15.indd 62 22.10.2015 7.49. Pohjois-Karjala . Helsinki . Satakunta . Kotiin / Hem Kotiosoite / Hemadress: Postitoimipaikka / Postanstalt: Matkapuhelin / Mobiltelefon e-mail: Työpaikka / Tjänst Työpaikan osoite / Tjänsteadress Puh. Savonlinna . Pohjanmaa . Kaasinen Oy www.irsmiikakaasinen.fi Isojoen Konehalli Oy www.ikh.fi John Deere Forestry Oy www.deere.fi Jomeco Oy Jucat Oy www.jucat.fi Jyväskylän aikuisopisto www.jao.fi K.T. Raahen seutu
Tampere . Henkilöjäsen / Personmedlem . toimeen / Tjänstetelefon Tehtävä / Tjänsteställning LASKUTUSOSOITE ELLEI SAMA JOHON JÄSENPOSTI LÄHETETÄÄN FAKTURERINGSADRESS OM EJ SAMMA SOM FÖR MEDLEMSPOSTEN Laskutus – yritys / företag: Laskutus – osoite / adress: Laskutus – postinumero / postnummer: Laskutus – postitoimipaikka / postanstalt: Haluan ensisijaisesti kuulua rastilla merkitsemääni paikallisosastoon. Finlands Svetstekniska Förening r.f e-mail: etunimi.sukuni i@shy.inet.fi Mäkelänkatu 36 A 2 Backasgatan 36 A 2 00510 Helsinki 00510 Helsingfors www.hitsaus.net m Tutkinto / Utbildning Jäsenposti / Medlemspost 17 83 9 O riv ed en Ki rja pa in o 9. . Nuorisojäsen / Ungdomsmedlem Sukunimi / Tillnamn Syntymäaika / Födelsedatum Ristimänimet (kutsumanimi alleviivataan)/Förnamn (tilltalsnamnet understrykes) . 12 HT_5_15.indd 63 22.10.2015 7.49. I fösta hand vill jag tillhöra den lokalavdelning jag utmärkt med x. Pohjois-Karjala . Oulu . Jyväskylä . Saimaa . Helsinki . Kotiin / Hem Kotiosoite / Hemadress: Postitoimipaikka / Postanstalt: Matkapuhelin / Mobiltelefon e-mail: Työpaikka / Tjänst Työpaikan osoite / Tjänsteadress Puh. Raahen seutu . Työhön / Tjänst . Lahti . Satakunta . Kuopio . 5/ 20 15 [ www.hitsaus.net ] 63 LIITTYMISLOMAKE HENKILÖTAI NUORISOJÄSENEKSI T ä y t e t ä ä n t e k s t a t e n b ö r t e x t a s Haluan liittyä Suomen Hitsausteknilliseen Yhdistykseen Jag anhåller om medlemskap i Finlands Svetstekniska Förening . Turku Päivämäärä ja allekirjoitus: Datum och underskrift: Postiosoite Adress Puhelin/Telefon (09) 773 2199 Suomen Hitsausteknillinen Yhdistys r.y. Pohjanmaa . Savonlinna
Tuomo Orava, EWQ-klubi-isäntä 13.30 Ilmoitetun laitoksen kokemuksia SFS-EN 1090-1 mukaisien FPC:n ensimmäisistä määräaikaisarvioinneista Mari Mikkonen, DEKRA Industrial Oy 14.15 Iltapäiväkahvi 14.30 PED:n muutokset 2015-2016 painelaitteiden sisällön muutokset hallinnolliset säädösuudistukset Teuvo Blomberg, Turvallisuusja kemikaalivirasto (Tukes) 15.30 Loppukeskustelu Tuomo Orava, EWQ-klubi-isäntä EWQ-KLUBI (European / International Welding Qualified) HT_5_15.indd 64 22.10.2015 7.49. jäsenistön tietämyksen päivitys muuttuneista tärkeimmistä standardeista sekä jäsentensä kanssakäymisen edistäminen mm. Yhden hengen Standard huone 115 € Kahden hengen Standard huone 135 € Huonevaraus tulee tehdä suoraan hotelliin puhelimitse numeroon: (03) 2446 2216 tai sähköpostitse osoitteeseen: tamperecity@scandichotels.com. MAJOITUS Hotelli Scandic Tampere Citystä (Hämeenkatu 1, 33100 Tampere) on avattu huonekiintiö tunnuksella EWQ. Klubin tavoitteisiin kuuluu mm. ILMOITTAUTUMINEN Sitovat ilmoittautumiset www.hitsaus.net sivujen ilmoittautumislomakkella 31.12.2015 mennessä. Seminaarin järjestää SHY:n EWQ-klubi, jonka jäsenyys on mahdollinen kaikille IWE, IWT tai IWS -tutkinnon suorittaneille SHY:n jäsenille. valmistajan kustannuksiin olennaisesti vaikuttavista muutoksista. Olennainen asia hitsauskoordinoijille on tietää henkilöja menetelmäpätevöintien muuttuneiden määräysten tuomat uudet vaatimukset ja niiden mahdollistamat kustannusten alentamisetkin! Hitsauksen ”laadunhallinnan” perusstandardeiksi luettava Terästen hitsaajan pätevyyskoestandardi SFS-EN ISO 9606-1 on voimassa ja edellisen SFS-EN 287-1:2011 voimassaoloaika on päättynyt 10/2015. Huom! Kiintiöhuoneita ei voi varata Sokos Hotellien internetsivujen kautta. Kansainvälisten standardien tarkistusjakso on n. Iltatilaisuus on vain jäsenille. tai puh.+358 50 373 9559 KLUBIKOKOUS JA ILLALLINEN EWQ-klubin jäsenille Kesiviikkona 27.1.2016, klo 19.00 Scandic Tampere City, Hämeenkatu 1, 33100 Tampere OHJELMA 10.00 Ilmoittautuminen ja aamukahvi 10.15 Tilaisuuden avaus ja osallistujien esittely Tuomo Orava, EWQ-klubi-isäntä 10.30 SFS-EN 1090-1 standardin käyttöönotosta kokemuksia yrityksissä -mitä tehtiin ennen FPC alkuarviointia -miten järjestelmä vaikutti tuotantoon ja tuotannon valvontaan esim. Käytännön esimerkkejä. SFS-EN 1090-1 standardin käyttöönottokokemuksista ja NoBo:n suorittaman ensimmäisten määräaikaistarkastusten kokemuksista 3. hitsauskoordinoijan tehtäviin Petteri Souru, Souru Oy 12.00 Lounastauko 12.45 SFS-EN ISO 9606-1 standardin mukaisien pätevyyskokeiden suorittaminen Miten suoritettavat kokeet tulisi valita valmistajalle edullisimmin. verkostoitumalla. SFS-EN 10901 standardin mukaisille laatujärjestelmille (FPC) on suoritettu alkuarviointeja, jolloin on saatu ”CE merkintä oikeus” sekä suoritettu myös ensimmäiset määräaikaistarkastukset. Minkälaisilla pätevyyskokeilla yrityksen olisi kustannustehokasta pätevöittää hitsaajansa. Seminaari on kohdennettu hitsausta suorittavien yritysten laatujärjestelmien laadinnasta ja/tai hitsauskoordinoinnista vastaaville henkilöille. Hitsauskoordinoijien vaatimukset ovat SFS-EN 1090-1 ja 2 standardien myötä laajentuneet koskemaan painelaitteiden valmistajien lisäksi myös teräsrakenteiden valmistajia. +358 44 548 8770 Ilmoittautumisesta: Angelica Emeléus, angelica.emeleus@shy.inet.. 5 vuotta! Tieto kansainvälisten EN tai ISO standardien muuttuneista vaatimuksista ja menettelyistä ei välttämättä tavoita kaikkia hitsauksen koordinoinnista vastaavia henkilöitä. EWQ-klubi pyrkii jakamaan koulutuksissaan tietoa jäsenistölleen tärkeimmistä, mm. Minkälaisia puutteita/ongelmia on havaittu näissä arvioinneissa. Kiintiön hinnat ovat voimassa 12.1.2016 asti, jonka jälkeen huoneet vapautuvat myyntiin. PED:in (97/23/EY > 2014/68/EY ) muutokset 2015 ja 2016 Aika Keskiviikko 27.1.2016 Paikka Tampereen Aikuiskoulutuskeskus, Kurssikeskuksenkatu 11, 33820 Tampere Hinta 150 € , johon sisältyy seminaari sähköisine luentoaineistoineen sekä EWQ-klubin jäsenkokous ja juhlaillallinen. Seminaariin osallistuminen ei edellytä jäsenyyttä. LISÄTIETOJA Seminaarista ja ohjelmasta: Tuomo Orava, tuomo.orava@gmail.com tai puh. 5/ 20 15 [ www.hitsaus.net ] 64 5/ 20 15 KOULUTUSSEMINAARI AIHEESTA: 1.Hitsaajan pätevyyskokeet (teräs) SFS-EN ISO 9606-1 -mitä standardi vaikuttaa valmistajan toimintaan 2. Seminaariin osallistuminen ei edellytä jäsenyyttä
Hitsauksen materiaalioppi H its au ks en m ate ria ali op pi – Nyt myynnissä – HT_5_15.indd 65 22.10.2015 7.49. Hitsauksen materiaaliopin uusittu painos Hinta 50 € Sivuja n. 300 Julkaisija: Suomen Hitsausteknillinen Yhdistys Myynti: Angelica Emeleus, (09) 773 2199 angelica.emeleus@shy.inet.fi tukseen. 040 779 9653 tai 040 504 6774 sähköposti: elina.tenhunen@pp-marketing Lisätietoa: www.hitsaus.net Onko sinun mainoksesi paikka tässä. Tuotteen valmistuksessa menetelmän valintaan vaikuttaa se, halutaanko tutkia aineen pintavirheitä, sisäisiä virheitä vaiko molempia. Radiografinen tarkastus on menetelmä, jolla pystytään tarkastamaan samanaikaisesti sekä aineen sisäisiä että pintavirheitä. Ilmoitusmyynti: Elina Tenhunen / T:mi Petteri Pankkonen puh. 5/ 20 15 [ www.hitsaus.net ] 65 Hitsaustekniikka-lehden jokainen numero on erikoisnumero! Teemat ja aikataulut 6/2015 Arktinen rakentaminen, joulutervehdykset Ilmestyy: 10.12.2015 Ilmoitusvaraukset: 12.11.2015 1/2016 3D-tulostus, Lisäävä valmistus ja Laser sekä NWE 2016 Ilmestyy: 19.02.2016 Ilmoitusvaraukset: 22.01.2016 Jaetaan NWE/Konepaja-messuilla 15.-17.03.2016 2/2016 Eri aiheita, NWE 2016 -messukatsaus Ilmestyy: 08.04.2016 Ilmoitusvaraukset: 11.03.2016 3/2016 NDT ja laatu, Standardit, HT’16 -päivät Ilmestyy: 17.06.2016 Ilmoitusvaraukset: 13.05.2016 4/2016 Alihankinta Ilmestyy: 16.09.2016 Ilmoitusvaraukset: 19.08.2016 Jaetaan Alihankinta-messuilla 27.-29.9.2016 5/2016 Suunnittelu Ilmestyy: 28.10.2016 Ilmoitusvaraukset: 30.09.2016 6/2016 Koulutus ja pätevöityskoulutus, joulutervehdykset Ilmestyy: 09.12.2016 Ilmoitusvaraukset: 11.11.2016 Yritysja yhteisöjäsenille -15% alennus listahinnoista. Kirja on jokaisen jatkokoulutuksen suorittaneen hitsausinsinöörin, hitsausneuvojan ja Angelica Emeleus, (09) 773 2199 Julkaisija: Suomen Hitsausteknillin en Yhdistys r.y. Kirja on jokaisen jatkok oulutuksen suorittaneen hitsau sinsinöörin, hitsausneuvojan ja asiantuntijan perusteos. Tämän kirjan tarkoitus on selvittaää lyhyesti radiografiseen tarkastukseen liittyvät teoreettiset ja käytännön asiat sekä opastaa itse kuvauksen suorituksessa filmin ja säteilylähteen valinnasta lopullisen kuvan luokituksen saakka. painos (1991) Julkaisija: Suomen Hitsausteknillinen Yhdistys ry, NDT-komitea ISBN 952-90-3557-8 Sivuja: 123 Hinta: kirja+harjoituskirja 17€ Myynti: Angelica Emeleus, (09) 773 2199 angelica.emeleus@shy.inet.fi – kirja&harjoituskirja – Radiografinen Ainettarikkomattomia tarkastusmenetelmiä on runsaasti Kirja sisältää kansainvälisten hitsaushenkilöstön koulutusohjelmien (IWE, IWS, jne.) sisällön mukaan laaditun “Materiaalit ja niiden käyttäytyminen hitsauksessa” -aihealueen oppimateriaalin. Sisältö noudattaa näiden koulutusohjelmien rakennetta, mutta sopii myös muun hitsaushenkilöstön koulutukseen. Pentti Ukkonen Radiografinen tarkastus Tasot I ja II Ainettarikkomattomia tarkastusmenetelmiä on runsaasti aina silmämääräisestä tarkastuksesta akustiseen emissioon saakka. Painos: 1
Hitsaajien pätevöintiä HT_5_15.indd 66 22.10.2015 7.49. Myyntipisteiden yhteystiedot: www.woikoski.fi. 5/2015 [ www.hitsaus.net ] 66 TUOTEJA TOIMIALAHAKEMISTO Laatujärjestelmiä Hitsaajien pätevöintiä • Kansainvälisten hitsausstandardien mukaisten pätevyyskokeiden valvonta (myös PED 97/23 Pätevöintilaitos Savon Ammattija Aikuisopiston valtuuttamana) • EU-kokeiden valvonta Edupolin hitsaustiloissa Porvoossa tai yrityksen omissa tiloissa • Hitsaajan ja levytekniikan ammattitutkinnot, puikko, tig, mig-mag, levyseppähitsaajan koulutus Yhteydenotot: Kaj Montonen, IWS, puh. 040 746 2414, kaj.montonen@edupoli.fi Seppo Kallinen, IWS, puh. 0400 742 009 www.hightechtubing.com Hitsaustekniikkalehden jokainen numero on erikoisnumero! Teemat ja aikataulut 6/2015 Arktinen rakentaminen, joulutervehdykset Ilmestyy: 10.12.2015 Ilmoitusvaraukset: 12.11.2015 Ilmoitusmyynti: Elina Tenhunen / T:mi Petteri Pankkonen puh. Lisätietoja Kari Särkkä, puh. 040 661 9226, mika.kuusisto@edupoli.fi Pätevöintilaitos Hitsaajan PED-pätevyyskokeet direktiivin (97/23/EU) mukaisiin hitsauksiin. Woikoski tarjoaa kaiken hitsauksessa tarvittavan: laadukkaan ja laajan hitsauskoneiden valikoiman, hitsauskaasut, lisäaineet ja tarvikkeet. 0400 188 035, seppo.kallinen@edupoli.fi Mika Kuusisto, IWS, puh. 044 785 8344 kari.sarkka@sakky.fi Relanderinkatu 2, 78200 Varkaus tai www.sakky.fi/patevointilaitos Vaativat levyja hitsaustyöt Laivanrakennus – Konepajat – Offshore www.ablemans.fi (02) 439 6500 Alihankinta: Vaativat hitsaustyöt Painelaite-, hitsausja asennustyöt Puh. 040 779 9653 tai 040 504 6774 sähköposti: elina.tenhunen@ pp-marketing Lisätietoa: www.hitsaus.net Hitsauksen kokonaisratkaisut Ammattilaisilta ammattilaisille. Omien kaasutuotteidemme lisäksi edustamme tunnettuja koneja tarvikemerkkejä, kuten EWM, Hyundai, Kayser, Elga, Binzel ja Kjellberg
?????????????. ????????????????. 020 785 1650 vesa.knuutinen@zetanova.fi TILAUSKONEPAJA Teräsrakenteet Polttoleikkaukset Levyja hitsaustyöt Koneistus Koneenrakennus Maalaus Sertifioidut ISO 9001, ISO 14001 laatujärjestelmät NST Finland Oy Perfect Welding Edustamme Welding Alloys tuotteita. 02-2543 430 www.haka-kone.fi Kärsämäentie 6 b, 20300 Turku p. Terveisin ilmoituksesi valmistaja Tarja Kovalainen Helsingin Seudun Keltaiset Sivut ® Fonecta Oy Y-tunnus 1755007-6 Asiakaspalvelu palvelee 24 h. Puh. 02-2543 430 www.haka-kone.fi Kärsämäentie 6 b, 20300 Turku p. Tuotteemme ovat Eurooppalaisia laatutuotteita. rek. 02-2543 430 www.haka-kone.fi Kärsämäentie 6 b, 20300 Turku p. ??. 5/2015 67 [ www.hitsaus.net ] TUOTEJA TOIMIALAHAKEMISTO Täydellistä konepajapalvelua Alvarin Metalli Oy KARVIANKYLÄ www.alvarinmetalli.fi Puh. ??????????. Kaikki hitsaukseen • Valtuutettu huolto Laippatie 1, 00880 Helsinki Puh. Pertti Reinikainen 040 5253 931 Santtu 040 518 3223 pertti.reinikainen@nstfinland.fi santtu.reinikainen@nstfinland.fi Konepajoja HT_5_15.indd 67 22.10.2015 7.49. puh. ??????. ??. 010 778 4400 Fax 010 778 4409 www.weldtec.fi • weldtec@elisanet.fi • myynti • huolto ja korjaus • varaosat ja varusteet • styrox-leikkurit • lisäaineet • sopimushuollot • kalibrointi ja validointi • induktiokuumentimet (Boltbuster) Kärsämäentie 6 b, 20300 Turku p. 050 551 1235 jukka.hakala@ndtteam.fi Puh. PL 202 Kotipaikka Helsinki asiakaspalvelu@fonecta.com 00241 HELSINKI alv. (03) 3141 4200 www.pirkkahitsi.fi Konepajoja Hitsauskonekorjaamoja HITSAUSKONEITA JA -LAITTEITA sivu 1 Tilausvahvistusten automaattinen yöajo Helsingin Seudun Keltaiset Sivut koko 100 % Weldtec Oy, asiakasnumero 185315, ilmoitustunnus J126381 HITSAUSKONEITA JA -LAITTEITA, Graafinen ilmoitus 60x49 pmm Mikäli huomaat jotain korjattavaa tai sinulla on muuta kysyttävää ilmoitukseen liittyen, asiakaspalvelumme palvelee sinua 24 h numerossa 020 692 999. Meiltä löydät erikoislangat kaikille menetelmille. ??????. Lataa maksuton Keltaiset Sivut ® sovellus App Storesta tai Google Playsta. 020 692 999 www.fonecta.fi Fonecta Oy PL 202 • 00241 HELSINKI www.fonecta.fi Keltaiset Sivut ® yhdistää ostajan ja myyjän – myös tabletissa. 050-551 1234 ari.lahti@ndtteam.fi www.retco.fi • • • • • Hitsauslisäaineet Mekanisointilaitteet Tapitushitsauslaitteet Polttoja plasmaleikkauslaitteet Monitorointilaitteet HITSAUSTARVIKKEET SUORAAN MAAHANTUOJALTA! MYYNTI • HUOLTO • VARAOSAT • Hitsauskoneet ja -lisäaineet • Migja Tig-polttimet sekä varaosat • Polttoja plasmaleikkauslaitteet • Hitsauskoneiden huolto ja validointi Puh. 02-2543 430 www.haka-kone.fi Kärsämäentie 6 b, 20300 Turku p. 02-2543 430 www.haka-kone.fi Kärsämäentie 6 b, 20300 Turku Puh. Osta edullisesti, pyydä tarjous. ????????????. Edustamme Welding Alloys tuotteita. 02-2543 430 www.haka-kone.fi Kärsämäentie 6 b, 20300 Turku p. (02) 544 6155 fax (02) 544 6285 Alihankintaan erikoistunut vuonna 1978 perustettu konepaja ALVARIN METALLII Hitsauslisäaineita ja -tarvikkeita Laserja vesileikkausta ??. ?????????????. Ota yhteyttä. 02-2543 430 www.haka-kone.fi Hitsauskoneita ja -tarvikkeita Yritystie 1, 42700 Keuruu Uutta! Tehokas kuitulaser käytössä Hitsauskoneiden huoltoa ja -tarvikkeita , Vasarakatu 22, 40320 Jyväskylä NDT-tarkastuksia Sepäntie 6, 51200 KANGASNIEMI puh
n o n d e s t . 5/2015 [ www.hitsaus.net ] 68 TUOTEJA TOIMIALAHAKEMISTO Plasmaja polttoleikkauslaitteita Puh. (03) 358 9500 Fax (03) 358 9535 myynti@orivedenkirjapaino.fi www.orivedenkirjapaino.fi Oriveden Kirjapaino Viistekoneita ja hitsaustarvikkeita oy TERÄS-LVI ab puh. (02) 7751245 • www.virtasenkoneistamo.fi Termistä ruiskutusta HVOF / Plasma / ARC / Liekki Rautarakenteita – Kuljetinja siirtolaitteita – Teräsrakenteita HM Steel Oy KANKAANPÄÄ P. 09-2766 420 WWW.TERASLVI.FI VIISTEKONEET JA SUOJAKAASUESTEET Haluatko, että yrityksesi menestyy paremmin. Toimipisteet: Ii: 0105812502 Oulu: 0105812503 Alavus: 0105812511 Piesämäki: 0105812507 Koria: 0105812512 Puh: +35810 581 2500 www.suomentestauspalvelu.fi tarmo.tuomela@suomentestauspalvelu.fi marko.ylitalo@suomentestauspalvelu.fi Nostolaatteiden lakisääteiset tarkastukset Akkreditoitu tarkastuslaitos I034 Tarkastamme kaikki nosturit ja nosto-ovet Katso palvelumme www.nlt.fi ja ota yhteyttä! toimisto@nlt.fi puh. Tämä tarjous kannattaa hyödyntää. Laatu-ja toimintajärjestelmät, strateginen talousjohtaminen, hitsauskoordinointi ja NDT-tarkastukset ja -koulutus sekä ulkoistetut palvelut ja muu liikkeenjohdon konsultointi Ota yhteyttä! www.q-test.fi NDT-Tarkastukset NDT-Tarkastajien pätevöintikoulutus SFS-EN 1090 koulutus ja konsultointi Menetelmäkoevalvonta Toimittajavalvonta Suomessa ja Virossa Ota yhteyttä! www.q-test.fi Termistä ruiskutusta puh. 044 329 0550 044 215 3828 Kari Salli kari.salli@nondest.fi Nondest Oy Kokkola-Pietarsaari-Vaasa-Ylivieska n n d t p a l v e l u t ondest w w w. (03) 517 5250 • www.airwell.fi Kaikkea automaattiseen plasmaja polttoleikkaukseen Painopalveluita PAINOTYÖT Pyydä kilpailukykyinen tarjouksemme! PL 33, 35301 Orivesi Puh. Ota yhteyttä AGAn lähimpään palvelupisteeseen jo tänään! Lähimmän palvelupisteen löydät skannaamalla viereisen koodin -50 % ERIKOISTARJOUS HT_5_15.indd 68 22.10.2015 7.49. Päivitä Argon, MISON ® Ar tai MISON ® 18 suojakaasusi teräspullo GENIE ® kaasupulloon ja saat 100 %:n hyvityksen vuokrasopimuksesi jäljellä olevasta osasta + 50 %:n alennuksen GENIE ® kaasupullon säätimestä. NDTja oheispalvelut joustavasti ja kustannustehokkaasti! NDT-Inspection&Consulting Oy www.ndt-inspection.fi +3584055 84 181 info@ndt-inspection.fi NDT QC HSE NDT-tarkastuksia Ohjelmistoja www.hitsaus.net www.hitsaus.net www.hitsaus.net www.hitsaus.net www.hitsaus.net www.hitsaus.net www.hitsaus.net www.hitsaus.net www.hitsaus.net www.hitsaus.net www.hitsaus.net www.hitsaus.net www.hitsaus.net www.hitsaus.net www.hitsaus.net www.hitsaus.net www.hitsaus.net www.hitsaus.net www.hitsaus.net www.hitsaus.net www.hitsaus.net www.hitsaus.net www.hitsaus.net www.hitsaus.net www.hitsaus.net www.hitsaus.net www.hitsaus.net www.hitsaus.net www.hitsaus.net www.hitsaus.net www.hitsaus.net www.hitsaus.net www.hitsaus.net www.hitsaus.net www.hitsaus.net www.hitsaus.net www.hitsaus.net www.hitsaus.net www.hitsaus.net www.hitsaus.net www.hitsaus.net www.hitsaus.net www.hitsaus.net www.hitsaus.net www.hitsaus.net www.hitsaus.net www.hitsaus.net www.hitsaus.net www.hitsaus.net www.hitsaus.net www.hitsaus.net www.hitsaus.net www.hitsaus.net www.hitsaus.net www.hitsaus.net www.hitsaus.net www.hitsaus.net www.hitsaus.net www.hitsaus.net www.hitsaus.net www.hitsaus.net www.hitsaus.net www.hitsaus.net www.hitsaus.net www.hitsaus.net www.hitsaus.net www.hitsaus.net www.hitsaus.net www.hitsaus.net www.hitsaus.net www.hitsaus.net www.hitsaus.net www.hitsaus.net www.hitsaus.net www.hitsaus.net www.hitsaus.net www.hitsaus.net www.hitsaus.net www.hitsaus.net www.hitsaus.net www.hitsaus.net www.hitsaus.net www.hitsaus.net www.hitsaus.net www.hitsaus.net www.hitsaus.net www.hitsaus.net www.hitsaus.net www.hitsaus.net www.hitsaus.net www.hitsaus.net www.hitsaus.net www.hitsaus.net www.hitsaus.net www.hitsaus.net www.hitsaus.net www.hitsaus.net www.hitsaus.net www.hitsaus.net www.hitsaus.net www.hitsaus.net www.hitsaus.net www.hitsaus.net www.hitsaus.net www.hitsaus.net www.hitsaus.net www.hitsaus.net www.hitsaus.net www.hitsaus.net www.hitsaus.net www.hitsaus.net www.hitsaus.net www.hitsaus.net www.hitsaus.net www.hitsaus.net www.hitsaus.net www.hitsaus.net www.hitsaus.net www.hitsaus.net www.hitsaus.net www.hitsaus.net www.hitsaus.net www.hitsaus.net www.hitsaus.net www.hitsaus.net www.hitsaus.net www.hitsaus.net www.hitsaus.net www.hitsaus.net Vaihda GENIE ® kaasupulloon. 02 578 7506 kari.huhtamaki@hmsteel.fi www.hmsteel.fi NDT-Tarkastukset ja IWE-palvelut NDT-Tarkastukset ja IWE-palvelut ammattitaidolla, luotettavasti. f i Uutta: CR digitaaliradiografialaitteet, XRF materiaalianalysointi, tarkastustulokset on site heti! Ota yhteyttä NDT-tarkastuslaitteita www.ndt-tukku.com MR®Chemie ylivoimaa: MR 312 -30… + 10°C MR 68C -10… + 50°C MR 68NF+10… + 50°C MR 68H +30… +200°C Tunkeumanesteet RIIPPUMATON SERTIFIOITU TARKASTUSLAITOS
Päivitä Argon, MISON ® Ar tai MISON ® 18 suojakaasusi teräspullo GENIE ® kaasupulloon ja saat 100 %:n hyvityksen vuokrasopimuksesi jäljellä olevasta osasta + 50 %:n alennuksen GENIE ® kaasupullon säätimestä. Ota yhteyttä AGAn lähimpään palvelupisteeseen jo tänään! ® GE NI E ja MI SO N on Th e Lin de Gr ou pi re gis tre er itu d ka ub am är gid . Vaihda GENIE ® kaasupulloon. Tämä tarjous kannattaa hyödyntää. www.aga.fi/vaihdagenieen www.aga.fi/vaihdagenieen www.aga.fi/vaihdagenieen Kevyt ja ergonominen Helposti siirreltävä Tukeva ja pinottava 300 bar, 45 % enemmän kaasua 300 bar, 45 % enemmän kaasua 300 bar, 45 % enemmän kaasua Digitaalinen LED-näyttö Lähimmän palvelupisteen löydät skannaamalla viereisen koodin -50 % ERIKOISTARJOUS HT_5_15.indd 3 22.10.2015 7.49. ® GE NI E ja MI SO N on Th e Lin de Gr ou pi re gis tre er itu d ka ub am är gid
Kuudetta kertaa järjestettävä tapahtuma tarjoaa kattavan läpileikkauksen hitsausalan uusista tuotteista ja innovaatioista. 0207 701 233 / Jukka Järvinen etunimi.sukunimi@tampereenmessut.. 0207 701 215 / Raimo Pylvänäinen puh. SAMAAN AIKAAN: 15.–17.3.2016 Tampereen Messuja Urheilukeskus www.nordicweldingexpo.fi www.nordicweldingexpo.fi/osasto Varaa osastopaikkasi puh. kuinka kone, laite tai työkalu toimii käytännössä. » Hitsaus ja liittäminen » Teräsrakentaminen » Kunnossapito Suomen Hitsausteknillinen Yhdistys The Welding Society of Finland Konepaja 2016 – Uutuustapahtuma esittelee metalliteollisuuden uusimmat koneet ja laitteet ARU2 HT_5_15.indd 4 22.10.2015 7.49. Messutapahtuman ohjelmaan kuuluu seminaarien lisäksi myös Nuorten SM-hitsauskilpailut ja Robottihitsauskilpailut. Luvassa on tapahtuma, jossa pääsee aidosti näkemään kuinka kone, laite tai työkalu toimii käytännössä. Pohjoismaiden suurin HITSAUS alan messutapahtuma Nordic Welding Expo ja Konepaja 2016 ovat yhdessä metalliteollisuuden Mekka. Muut teemat ovat teräsrakentaminen ja kunnossapito. kuinka kone, laite tai työkalu toimii käytännössä